| １．適用範囲 |
Ｑ１－１． |
土地改良基準には対応しているか |
| Ａ１－１． |
本製品は、「水道施設耐震工法指針・解説」を適用基準としており、ご質問の「土地改良施設耐震設計の手引き(H16.3)」には、残念ながら適用外です。 |
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| Ｑ１－２． |
杭基礎プログラムと連動が可能か |
| Ａ１－２． |
現状では「杭基礎プログラム」との連動機能はありません。「配水池プログラム」側で底版に結合する杭頭位置に支点モデル（固定支点、ピン支点、バネ支点）を設定し、この解析結果として支点反力（＝杭頭に作用する力）が得られますので、この作用力を使用して別途「杭基礎」側で設計を行って頂く手順となります。
杭基礎プログラムとの連動機能につきましては、今後のバージョンアップの際に検討して参ります。 |
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| Ｑ１－３． |
配水池の耐震設計計算の1997年版で「版として計算」を選んだ際の曲げモーメント等の算出式の準拠基準を教えてください |
| Ａ１－３． |
鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説 2010年版ですと、P98 10条 スラブの解析 に記載されている手法となります。 |
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| Ｑ１－４． |
1000～2000トン以上などの大型の配水池では、動的解析を実施しなければならないような記述が水道施設耐震工法指針・解説 2022年版にありましたが、本ソフトウェアで対応可能でしょうか。 |
| Ａ１－４． |
Ⅰ本編 P.110およびⅡ参考資料編 P.81に、経済性の観点から動的解析を適用する目安は池容量1000m3～2000m3であるという記載がありますが、そのような場合に動的解析を行わなければならないと明示されているわけではなく、あくまで「望ましい」という記載に留まっています。
また、大変申し訳ございませんが、本ソフトウェアは、静的非線形解析および静的線形解析を行うソフトウェアですので、動的解析には対応しておりません。
予めご了承ください。 |
| ２．入力関連 |
Ｑ２－１． |
鉄筋のかぶりは芯かぶりを入力したらよいか？ |
| Ａ２－１． |
鉄筋のかぶりにつきましては芯かぶり（断面縁から鉄筋中心までの距離）で入力ください。 |
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| Ｑ２－２． |
「杭基礎」の場合、杭径などどこで入力するのか？ |
| Ａ２－２． |
基本データの検討形状で「杭基礎」を選択し確定すると左側ツリー部に「杭配置」という項目が表示されます。
こちらで杭径や、杭位置等入力ください。
「再描画」を押すと「X方向」「Y方向」で入力いただいた杭位置を画面右上部で表示しますので、確認することができます。
入力方法につきまして詳しくは、「杭配置」画面ヘルプをご覧ください。 |
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| Ｑ２－３． |
設計水平震度ｋｈ2ｗを直接入力したい。 |
| Ａ２－３． |
本プログラムでは、躯体重心位置の設計水平震度ｋｈ2ｗは、地表面における設計水平震度ｋｈ2と、基盤面における設計水平震度ｋ’ｈ2を用い、直線補間によりｋｈ2ｗを求めています。
現状では、躯体重心位置の設計水平震度ｋｈ2ｗは直接入力することができませんが、地表面と基盤面の設計水平震度ｋｈ2、ｋ’ｈ2は直接入力することが可能です。（基本データ画面－設計震度－直接入力－ｋｈの入力ボタン）
応急対策としまして、プログラム内部では直線補間によりｋｈ2ｗを求めていますので、これに見合う地表面と基盤面の設計水平震度ｋｈ2、ｋ’ｈ2を入力頂ければ、所定の設計水平震度に対する計算が可能となります。 |
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| Ｑ２－４． |
頂版の全部材に水平力を与えたい場合の入力方法は？ |
| Ａ２－４． |
頂版を選択し、荷重方向＝水平とすることで、水平方向（頂版部材に沿った方向）に作用する分布荷重が入力できます。
符号は、頂版（水平部材）は下向きにプラス（＋）右向きにプラス（＋）、側壁（鉛直部材）は右向きにプラス（＋）下向きにプラス（＋）とします。 |
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| Ｑ２－５． |
交互配筋は可能か？
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| Ａ２－５． |
可能です。
配筋の１段，２段の位置において、かぶりを同一にして各段の鉄筋径を変えて入力することで対応してください。 |
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| Ｑ２－６． |
頂版が無いモデルの計算は可能？ |
| Ａ２－６． |
頂版が無いモデルの計算も可能です。
ただし、頂版が無い状態では躯体全体が地表面より下に埋もれた状態は出来ません。 |
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| Ｑ２－７． |
計算に採用する材質（鉄筋、鉄筋コンクリート）は選択できるか |
| Ａ２－７． |
基準値－設計用設定値－材質にて、許容値等を入力してください。入力後、材料画面にて材質（コンクリートの設計基準強度、鉄筋材質）を選択ください。 |
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| Ｑ２－８． |
地表面天端G.L.には何を入力したらよいか |
| Ａ２－８． |
地表面（＝第１層目の上端）の高さを入力して下さい。こちらと、形状データ－形状（躯体）－正面形状の頂版天端G.L.との深さ関係から、躯体の位置（どれぐらい地盤に埋もれているか、突出しているか）を決定します。 |
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| Ｑ２－９． |
地中構造にて構造物特性係数Csを考慮したい |
| Ａ２－９． |
適用基準の水道施設耐震工法指針によりますと、構造物特性係数Ｃｓを使用するのは、「地上設置」かつ「震度法レベル２」の場合のみとなります。
本プログラムでは、この条件を満たした場合、基本データ画面にて「構造物特性係数Cs」の入力を可能としています。そのため、地中構造の場合は、構造物特性係数Csの入力は不可としています。
震度直接入力であれば、事前にCsを考慮した震度を算出し、入力いただくことは可能です。 |
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| Ｑ２－１０． |
地層データのＮ値を変えても、せん断弾性波速度がかわらない |
| Ａ２－１０． |
Vsi実測値に0入力された場合、[基準値－設計用設定値－考え方]の表からせん断弾性波速度Vsiの内部計算を行います。
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| Ｑ２－１１． |
基準値－設計用設定値－材質－鉄筋コンクリートで許容せん断応力度が2つ（τa1、τa2）あるが、違いは？ |
| Ａ２－１１． |
許容せん断応力度(τa1)
許容応力度の扱いが「常時」の場合は，本許容せん断応力度を用います。荷重の扱いに従い，割増を考慮します。
許容せん断応力度地震時用(τa1)
許容応力度の扱いが「地震時」の場合は，道路橋示方書下部構造編 P.151に従い，上段の許容せん断応力度τa1に割増係数を乗じる代わりに，本許容せん断応力度をそのまま用いる（割増係数は考慮しません）ことにします。許容せん断応力度の値は表-5.2.1を参考にしています。
許容せん断応力度(τa2)
斜引張鉄筋と共同して負担する場合の平均せん断応力度の最大値です。荷重の扱いに従い，割増を考慮します。
上記につきましては、入力画面ヘルプに記載しております。
許容せん断応力度につきましては、道路橋示方書(H14.3)のP163に記載されている内容を採用しております。
基準値－設計用設定値－材質にて入力されている値を用い
τa1＝Ce*Cpt*CN*τa1(入力値)
τa2＝τa2（入力値）
としております。 |
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| Ｑ２－１２． |
地層データで、入力した層を削除する（例えば6層→5層とする）にはどうしたらよいか |
| Ａ２－１２． |
地層データの削除したい行にカーソルをあわせ、（セルの枠が点線で表示された状態）で「Delete」キーを押すと、行を削除できます。
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| Ｑ２－１３． |
片側からの土圧がない偏土圧の形状は計算可能か |
| Ａ２－１３． |
片側からの土圧がない偏土圧の形状に対しても計算可能です。
具体的な入力方法としては、荷重ケースの任意組合せ機能により対応可能です。例えば、隣接する配水池の増設時掘削による片側土圧の無考慮ケースに対して、基本荷重ケース（側面土圧の考慮／無考慮）の組合せパターンを設計者にて任意指定することが可能です。
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| Ｑ２－１４． |
『テクスチャファイルが読み込めないため、３Dモードでの描画が正常に行われません。』と、メッセージが表示される。 |
| Ａ２－１４． |
メインメニューの「オプション」－「表示項目の設定」－「テクスチャ設定」で設定されたテクスチャが、3Dモデルに反映されるようになっています。
おそらく「テクスチャ設定」が「TextureFile Not
Found!」と表示されているかと存じますので、「テクスチャの設定」画面の『フォルダ』のボタンを押して、「配水池の耐震設計計算」インストールフォルダ内にあるテクスチャのファイルを指定してください。
デフォルトのインストールフォルダ（配水池の耐震設計計算Ver.2の場合）
C:\ProgramFiles\Forum
8\DReservoirV2
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| Ｑ２－１５． |
考え方－計算条件の「バネ係数比λ：0.30」の根拠 |
| Ａ２－１５． |
水道施設耐震工法指針・解説1997年版 P228 にλ：1/3～1/4と記載されており、ここから0.3をセットしております。
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| Ｑ２－１６． |
考え方－計算条件の「地盤反力係数の推定係数α」の根拠 |
| Ａ２－１６． |
水道施設耐震工法指針・解説1997年版 P229 の表より、α＝2をセットしております。
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| Ｑ２－１７． |
フレームモデル条件で側壁地盤バネの考慮ができるが、どのようなモデルとなるのか
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| Ａ２－１７． |
震度法による検討の場合、応答変位法による検討モデルと同様に側壁地盤バネの考慮を選択可能としています。震度法による検討であっても応答変位法的な検討モデルを採用したい場合のみ、側壁地盤バネを考慮するとして下さい。
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| Ｑ２－１８． |
レベル２地震時用の構造物係数γｉを変更したい
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| Ａ２－１８． |
メニュー－基準値－設計用設定値－レベル２安全係数 にて、入力変更できます。
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| Ｑ２－１９． |
検討対象の「版として計算」と「Frame計算」の違いは
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| Ａ２－１９． |
「版として計算」とした場合は、断面力を４辺固定版などの計算公式から算出しています。
「Frame計算」とした場合は、断面力をフレーム解析により算出しています。
常時の検討について、どちらの方法によるかは設計者の側で決定をお願い致します。
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| Ｑ２－２０． |
地表面天端G.Lはどこを基準としているか
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| Ａ２－２０． |
地表面天端G.L.は高さ位置の上限関係を決めるための値です。標高値をそのまま入力頂いても結構ですし、現場の基準点からの高さ（上方にプラス、下方にマイナス）を入力いただいても結構です。
一般的には、現場の地表面位置（代表位置）をG.L
0.000m として、地層データ、頂版天端位置を入力するのが、イメージしやすいと思います。
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| Ｑ２－２１． |
震度を直接入力する際、重心位置における震度を入力したい
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| Ａ２－２１． |
現状では、躯体重心位置の設計水平震度ｋｈ2ｗは直接入力することができません。
これに見合う地表面と基盤面の設計水平震度ｋｈ2、ｋ’ｈ2を入力頂ければ、結果として対応が可能です。
基本データ－基本条件画面の設計震度で「直接入力」を選択すると「khの入力」ボタンが押せるようになります。
こちらで入力下さい。
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| Ｑ２－２２． |
配筋入力画面ヘルプ（操作方法－各画面の説明－配筋－配筋ダイアログ）より「Ver.2より各照査位置毎の鉄筋入力が可能となりました。」の「各照査位置」とは？
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| Ａ２－２２． |
本プログラムの初期開発バージョンでは、頂版、側壁、底版などについての配筋データは１通りのみでしたが、プログラムVer2より、代表的な
照査断面位置ごとに鉄筋データを入力可能と致しました。具体的には、頂版（底版）の左端部・中間部・右端部、側壁の上端部・中間部・下端部な
どに相当します。
頂版（または底版）では、左端部・右端部は側壁の真上（真下）の格点位置、支間部は側壁－側壁（または隔壁）間の部分としています。
側壁では、上端部・下端部は頂版（または底版）との結合位置、中央部は側壁の１／２高さに近い格点位置の断面力を抽出しています。
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| Ｑ２－２３． |
「考え方」－「フレームモデル条件」の『頂版および底版自重のフレームモデル荷重載荷時の分担率』についてどのような値を入力したらよいか
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| Ａ２－２３． |
これは、設計基準類に明記されているものではないのですが、Ⅹ方向（またはＹ方向）に版の自重100%負担させるのではなく、設計者の側であ
る程度低減した荷重を載荷させたい場合にご使用いただくものです。
100%載荷する場合は1.0を入力します。通常は1.0入力としてＯＫです。
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| Ｑ２－２４． |
配水池プログラムにて作成したフレームモデル条件を、フレーム（面内）へデータインポートすることは可能か |
| Ａ２－２４． |
FRAME（面内）やFRAMEマネージャにエクスポートする機能自体はありませんが、次のようにすることで、効率的にデータ入力が可能です。
配水池プログラムの計算書出力はフレームデータそのものの出力様式となっておりますので、手動で数値部分をコピー＆ペーストすることにより、FRAME（面内）やFRAMEマネージャに効率良くデータ入力ができます。 |
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| Ｑ２－２５． |
構造物特性係数Ｃｓの取り扱いについて |
| Ａ２－２５． |
配水池プログラムは、適用基準＝2009年版を選択時は、構造物特性係数Ｃｓを考慮した静的線形解析（＝地震時保有水平耐力法）はできません。
構造物特性係数Ｃｓの取り扱いにつきましては、水道施設耐震工法指針（2009）設計事例集の記載にしたがっています。
2009年版プログラムにおけるレベル２（耐震性能２or３）の照査では、「静的非線形解析」の手法を用いています。静的非線形解析の場合、構造物の非線形応答はプッシュオーバー解析により構造物の荷重－変位曲線から直接評価しています。（部材特性はファイバーモデルを使用。）この際の設計地震動は、構造物の塑性化を考慮しない弾性応答時の基準水平震度とします。具体的には、水道施設耐震工法指針（2009）設計事例集P124の記載に基づき、構造物特性係数Ｃｓを考慮しない基準水平震度kh2＝kho2としています。（なお、静的線形解析の場合は、設計事例集P114の記載に基づき、構造物特性係数Ｃｓを考慮した kh2＝Cs・kho2 と考えられます。）
構造物特性係数Ｃｓを用いる場合は1997年版に切り替えてご使用をお願い致します。 |
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| Ｑ２－２６． |
基本データ－低水位は何に使っているか |
| Ａ２－２６． |
現行バージョンでの「空虚時」は、「低水位時」でなく水槽内に完全に水の無い状態としていますので、低水位の入力値は計算処理には使用しておりません。（初期バージョンの頃の名残と考えられます。） |
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| Ｑ２－２７． |
任意分布荷重の入力方法で、集中荷重に相当する入力の仕方について |
| Ａ２－２７． |
旧バージョンでは、任意荷重の入力は分布荷重のみ適用であり、集中荷重は適用外となっています。
分布荷重の載荷幅をわずかに想定することで（1cmとか10cm幅にすることで）、ほぼ現実的な集中荷重に相当する荷重入力が可能です。
具体的には、分布荷重強度ｐ（kN/m）＝集中荷重強度Ｐ（kN）／0.01mor0.1m、載荷幅0.01mor0.1m として入力下さい。 |
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| Ｑ２－２８． |
計算方向のＸ、Ｙはどの方向か |
| Ａ２－２８． |
メインウインドウの左下に表示している概略図でのＸ、Ｙの向きになります。
Ｘ方向は左手側の側壁から躯体中心方向を見た方向、Ｙ方向は正面の側壁から躯体中心方向を見た方向の検討断面になります。 |
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| Ｑ２－２９． |
左右側壁の地盤高さが異なるケースは可能か |
| Ａ２－２９． |
現状プログラムではできません。地盤面は水平を前提としていて、土圧・水圧の作用高さ範囲、側壁地盤バネの範囲 等が側壁の左右で異なることを想定していないためです。 |
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| Ｑ２－３０． |
各部材の断面照査位置はどこで入力できるのか |
| Ａ２－３０． |
断面照査位置は、配筋データの距離入力値の端部位置としています。 |
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| Ｑ２－３１． |
底版の凹凸、傾斜、排泥ピット部分等の入力について |
| Ａ２－３１． |
底版にある桝や段違い状の箇所については、申し訳ありませんが入力対応していません。
底版のフラットな部分（水槽の中央断面とか）を標準設計断面として考え、桝などの部分は余裕をもった補強鉄筋を配置する対処にて対応をお願い致します。 |
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| Ｑ２－３２． |
地盤バネ入力画面のバネ特性の入力について |
| Ａ２－３２． |
バネ特性の入力については次のように考えてください。
・タイプ＝線形バネの場合
第１勾配の折点位置[+δ1、-δ1]欄に例えば25mmを入力し、他欄は０として下さい。（変位が25mmを超えても第１勾配が延長されたバネ扱いとなります。）
・タイプ＝バイリニアバネの場合
第１勾配の折点位置[+δ1、-δ1]欄に水平方向には受働土圧を上限値、鉛直方向には地盤支持力度を上限値と考え、それに達する地盤変位量を入力して下さい。（一般に、力＝バネ値×変位量、土圧＝地盤反力係数×変位量、等の関係から変位量をあらかじめ求めてください。）第２勾配の折点位置[+δ2、-δ2]欄には例えば大きめの100mmを入力して下さい。（変位が100mmを超えても第２勾配が延長されたバネ扱いとなります。）第２勾配の傾きは[+K2/K1、-K2/K1]欄で入力し、傾き≒ほぼ水平に設定する場合はK2/K1=0.01程度として下さい。
・タイプ＝トリリニアバネの場合
第２勾配の折点位置の変位量[+δ2、-δ2]欄、および、第３勾配の傾き[+K3/K1、-K3/K1]欄を、上記内容に沿って適切に入力して下さい。 |
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| Ｑ２－３３． |
柱の配筋入力欄にせん断補強筋と横拘束筋がありますが、どう違うのですか |
| Ａ２－３３． |
柱のせん断補強筋は、帯鉄筋＝横拘束筋 の解釈として下さい。
プログラムVer3よりファイバーモデルを採用したことにより、柱コンクリートのヒステリシス評価として、解析部ライブラリーに渡すパラメータとして「鉄筋径・ピッチ・有効長」の情報が必要であったため、横拘束筋という入力欄を追加致しましたのが経緯となります。 |
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| Ｑ２－３４． |
応力度の計算結果が ****** と表示される原因 |
| Ａ２－３４． |
断面に生ずる曲げモーメントの引張側で、断面高さの１／２内に鉄筋が存在しない配筋データとされている箇所がある場合、ＲＣ断面計算が正しく処理されず、応力度が桁あふれをして ****** 表示されています。
対策としましては、例えば、補強等で部材厚の増し側にも D10やD13などの組立筋または用心鉄筋をわずかでもよいので入力して下さい。この場合、組立筋の応力度自体は大きな値となることがありますが、部材強度の目的ではないので無視して下さい。 |
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| Ｑ２－３５． |
丸鋼を使用する方法 |
| Ａ２－３５． |
入力メニュー－材料－鉄筋材質で、『SR235』を選択し、配筋データ画面で実際に使用する鉄筋径を選択して下さい。
なお、任意の異形鉄筋や丸鋼の種類を追加登録可能です。「基準値」-「設計用設定値」-「材質」-「鉄筋」で追加登録して下さい。 |
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| Ｑ２－３６． |
地震時ケースで慣性力方向に自動算出される荷重要素について |
| Ａ２－３６． |
地震時ケースで慣性力方向に自動算出される荷重要素としては、下記の通りです。
地上構造物（震度法）の場合： 躯体慣性力、地震時土圧、地震時動水圧
地中構造物（応答変位法）の場合： 躯体慣性力、水平変位振幅荷重、地震時動水圧、地震時周面せん断力
上記以外は、慣性力方向の自動算出には対応しておりませんので、慣性力成分を任意荷重にて設定して下さい。 |
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| Ｑ２－３７． |
半地下式の地上構造物（震度法による設計）の場合でも、周面せん断力を考慮する方法 |
| Ａ２－３７． |
本プログラムでは、初期値として下記状態としていますが、
・地上構造物（震度法）＝周面せん断抵抗力を考慮しない
・地中構造物（応答変位法）＝周面せん断抵抗力を考慮する
メニュー－基準値－設計用設定値－考え方－周面せん断抵抗力で、地上設置＝考慮する に変更することで対応が可能です。 |
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| Ｑ２－３８． |
頂版の無い構造モデルで、側壁天端への任意集中荷重を設定時の注意点 |
| Ａ２－３８． |
任意集中荷重の作用部材として「左側壁（または右側壁）」を選択することに注意して下さい。あくまでも頂版の無い構造モデルになりますので、仮に誤った例として頂版の端部に作用するイメージで「頂版」を選んでしまうと、計算実行時にエラーメッセージとなってしまいます。
側壁天端への任意集中荷重は、座標的に見ると側壁天端の部材始端位置になりますので、次のように設定して下さい。
・作用部材＝左側壁（または右側壁）
・荷重方向＝鉛直（または水平方向）
・載荷位置＝Ｌ１＝0.000（天端位置）
・載荷位置＝Ｌ２＝0.000（集中荷重の場合L2=0.000）
・荷重強度＝Ｐ１＝#.###（任意）
・荷重強度＝Ｐ２＝0.000（集中荷重の場合P2=0.000） |
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| Ｑ２－３９． |
地表面付近にある場合、地上構造物と地中構造物のどちらで設計すれば良いか |
| Ａ２－３９． |
本プログラムでは、設計対象として地上構造物または地中構造物のいずれかを選択し、水道施設耐震工法指針（2009）P126,127の記載をもとに、地上構造物は震度法による設計、地中構造物は応答変位法による設計を行うしくみとしています。
・震度法を適用する構造物（＝プログラムでは地上構造物の設定をします）
構造物に生じる変形や断面力が、地盤変位の影響よりも構造物自体の慣性力による方が支配的と考えられる構造物に適用します。
本プログラムでは地上構造物だけでなく半地下構造物あるいは地中構造物に対しても、設定により地上構造物扱いとして震度法による設計を行うことが可能です。
・応答変位法を適用する構造物（＝プログラムでは地中構造物の設定をします）
構造物に生じる変形や断面力が、構造物自体の慣性力よりも地盤変位の影響による方が支配的と考えられる構造物に適用します。構造物が地中にあり、かつ、構造物が地盤の変位に追随するように変位し、この変位に伴い大きな断面力が発生する構造物が主な対象となります。
本プログラムでは地中構造物だけでなく半地下構造物あるいは地上構造物に対しても、設定により地中構造物扱いとして応答変位法による設計を行うことが可能です。
・地上構造物か地中構造物か判断がつかない場合
震度法によるべきか、応答変位法によるべきか、事前にどちらで設計すべきか明確な判断がつかない場合は、水道施設耐震工法指針（2009）P58の記載を参考にし、両方で設計を行い、いずれか厳しい方を採用するということも検討下さい。 |
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| Ｑ２－４０． |
部材の非線形特性で「Ｍ-φモデル」を選択している場合のプログラム操作上の留意事項 |
| Ａ２－４０． |
「Ｍ－φモデル」を選択している場合、以下の手順でプログラム操作して下さい。
操作手順：
（１）各入力画面で、新規入力またはデータ修正を行う。
（２）部材のＭ－φ設定を行うため｜メニュー｜オプション｜Ｍ－φの設定（計算／入力）｜を行う。
（３）必要に応じてデータファイル保存を行う。
（４）計算実行を行う。
（５）結果確認または出力を行う。
（６）（１）へ戻って繰り返し。
「Ｍ－φモデル」を選択している場合、（１）の各入力画面と（２）のＭ－φの設定（計算／入力）の両方がセットされた状態で入力条件が整います。（１）の各入力画面（データ修正）を行いますと、内部自動生成される骨組モデルの部材数に変更が生じ、一時的に既存のＭ－φデータの部材数と不一致が生じることとなりますので、（２）のＭ－φの設定（計算／入力）を行うことによって、（１）と（２）の正しい入力条件が揃うこととなります。
仮に、（１）の各入力画面（データ修正）を行った後に、（２）のＭ－φの設定（計算／入力）を経ずに、（３）データファイル保存を行った場合、後日この保存されたデータファイルを開きますと、（１）データと（２）データの間に部材数の違いによる不整合が影響して、結果として「インデックスエラー」等のエラーメッセージ表示や、計算実行が進まないといった症状となるケースがございます。
誠に申し訳ございませんが、「Ｍ－φモデル」を選択している場合は、操作手順に示しますよ うに（１）の各入力画面（データ修正）の後で、必ず（２）のＭ－φの設定（計算／入力）を行った上で、（３）データファイル保存を行って頂きますようお願い致します。 |
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| Ｑ２－４１． |
任意分布荷重の連続する載荷区間内に目地を設定する場合の注意事項 |
| Ａ２－４１． |
任意分布荷重の連続する載荷区間内に目地を設定しますと、目地の挿入によって構造モデル上の部材番号の連続性が途切れてしまうために、結果として解析エラーが発生してしまいます。
この場合、データ上の対策としまして、目地の位置で任意分布荷重を分割して入力して頂くことで計算実行可能となりますので、こちらの方法で対応をお願い致します。 |
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| Ｑ２－４２． |
版モデルの計算について、適用基準＝1997年版を選択時のみ可能な理由について |
| Ａ２－４２． |
版部材の設計を版モデルにて行う計算方法は、1997年版の水道施設耐震工法指針でも記載がなかった事項と思われます。
初期バージョンのプログラム上では、小規模な水槽構造物、かつ、常時ケースに限定をして、建築学会基準に記載されていた版モデルの計算式を用いて、断面力および応力度を計算するという機能を用意しました。
常時ケースにつきましては、1997年版でも2009年版でも設計の考え方に大きな変更はありませんこと、および、設計断面力はフレームモデルにより計算することが基本とされる考え方にしたがい、2009年版からは版モデルによる計算機能を削除しました。
したがいまして、現状では、「一時的に適用基準＝1997年版に切替えて、常時のみの計算を行い、計算書を出力する」という使用方法にて対応を検討願います。 |
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| Ｑ２－４３． |
フレーム解析用の骨組モデルの分割ピッチについて |
| Ａ２－４３． |
メニュー－基準値－考え方－最小分割ピッチは、適用基準＝1997年版のときのみ使用しています。
適用基準＝2009年版では、プッシュオーバー解析を前提としたファイバー要素モデルを使用した骨組モデルを生成しています。この都合によりまして、格点ピッチは当該箇所の部材厚さの1/2程度の長さで内部生成されています。 |
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| Ｑ２－４４． |
水道施設耐震工法指針（1997年版、2009年版）で、設計水平震度について下限値、上限値の２種類の表が示されている箇所のプログラム内の扱いについて |
| Ａ２－４４． |
水道施設耐震工法指針では設計水平震度の範囲が 下限値○○、上限値○○ と２種類の表が示されているので、本プログラムではこれを下限値～上限値の範囲とみなしています。
その範囲内のどこの値を使うかを、「範囲＝0.5」（プログラムでは考え方画面で入力変更可能）で入力し、内部では設計水平震度を比例補間して求めます。デフォルト値(0.5)の根拠は特にございません。
下限値～上限値のどの値を使用するかは設計者ご自身でご判断ください。
例えば、下限値であれば0.0、上限値であれば1.0を「考え方」画面にある「設計水平震度算出時の範囲」に入力して下さい。 |
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| Ｑ２－４５． |
考え方 常時・地震動レベル１RC断面計算についてご教示ください |
| Ａ２－４５． |
常時および地震時（耐震性能１）のときの、RC断面照査時の鉄筋の扱いを選択してください。
なお、地震時（耐震性能２、３）の場合は複鉄筋断面として内部処理しています。
本プログラムではRC断面照査時は、単鉄筋断面として計算しているのですが、軸方向引張力が大きい場合、単鉄筋断面では正しい応力度状態が求めら れません。そこで、軸方向引張力がある程度大きい場合（Ｍ/Ｎ＜＃.＃＃）は、複鉄筋断面として計算します。
2009年計算事例では、 耐震性能１の計算結果出力が見当たりませんでしたので、1997年版での計算例と同様に単鉄筋断面として扱っています。
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| Ｑ２－４６． |
最大地盤反力度の入力値（基準値－設計用設定値－安定計算）は、何を参考にすれば良いか |
| Ａ２－４６． |
本プログラムでは最大地盤反力度を内部計算する機能が無く、その値は設計者による直接入力値としています。最大地盤反力度の初期値の参考としましては、「道路橋示方書IV（H14）」P271、あるいは、「道路橋示方書IV（H24）」P299等に示される砂地盤の400(kN/㎡)をプログラムの初期値としています。地震時につきましても、 特段の記載が見当たらないめ、常時と同じ初期値としております。
入力する最大地盤反力度の決定根拠としましては、設計者側において自由に検討して頂いて問題ないとものと思います。プログラム内では、底版に発生する地盤反力度と比較する数値として「最大地盤反力度」の入力値を用いています。
当該の検討業務で考慮している主たる設計基準に記載される地盤反力度の考え方を参考に、最大地盤反力度の算出根拠として頂ければ良いと考えます。 |
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| Ｑ２－４７． |
地層データの地表面位置（１層目の上端）は、ボーリング調査の孔口の位置（標高）を入力して良いですか |
| Ａ２－４７． |
ボーリング調査の孔口の位置が局所的に低い（高い）程度であれば無視して、周辺地表面の高さ平均で地表面位置を決めてよいと思います。この地表面位置より下方に地層があるものとして、地層データのモデル化をお願いします。
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| Ｑ２－４８． |
Cs＝0.45を考慮して水平震度を直接入力する場合、水平震度の入力値はCsが掛かる前の震度を入力か、掛かった後の震度を入力か |
| Ａ２－４８． |
1997年版基準、かつ、地上構造物－震度法による設計の場合で、水平震度を直接入力の場合は、Csが掛かった後の水平震度を入力して下さい。
2009年版基準の場合は、Csを考慮した静的線形解析はできません。 |
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| Ｑ２－４９． |
耐震壁の分担幅について、どのように考えれば良いのか |
| Ａ２－４９． |
耐震壁の分担幅のイメージとしましては、耐震壁がどれだけの区間の横荷重を分担するかという長さを入力して下さい。
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| Ｑ２－５０． |
解析に数時間程度を要してしまうが原因は何か |
| Ａ２－５０． |
考え方画面－ヘルプボタンの末尾説明に記載しますように、試し計算段階であれば、シーケンス回数＝100回、荷重割増＝0.01とすることで計算時間を短縮できます。
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| Ｑ２－５１． |
部材の入力ですが、ファイバーやM-φを入れなくても通常の線形の要素は入れることができるのですか？ |
| Ａ２－５１． |
L2非線形解析の場合、部材の非線形特性の設定（ファイバーモデルの設定、M-φモデルの設定）はプログラム内部で自動計算します。
L2線形解析の場合、部材はプログラム内部で弾性部材として解析を行います。 |
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| Ｑ２－５２． |
配筋データの入力について、計算結果σsやσcがNGになった場合の対策箇所について |
| Ａ２－５２． |
計算結果σsがNGの場合、鉄筋量を増やしてください。
σcがNGの場合、断面高さを増やしてください。
τがNGの場合、せん断補強鉄筋を増やしてください。 |
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| Ｑ２－５３． |
ボーリングデータの地表面（標高値）を、地層データの地表面（標高値）に入力して良いのか |
| Ａ２－５３． |
入力条件としての地層データの地表面（標高値）は、完成時の地表面位置を入力し、地層データ自体はその地表面位置より下方の部分を入力して下さい。
プログラム上では、ボーリングデータの地表面（標高値）を扱う個所はありません。 |
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| Ｑ２－５４． |
フラットスラブで計算する場合、柱有を選択すれば自動的にフラットスラブとして計算するようになると考えてよろしいでしょうか？ |
| Ａ２－５４． |
はい、お考えの通りでございます。
柱構造の計算は、柱列帯について骨組みモデル化し、その結果（断面力）を柱列帯と柱間帯に配分して、断面照査を行う仕組みとなっています。
骨組みモデルの断面幅については、入力画面－考え方－ヘルプボタンで、[フレームモデル計算時の柱列帯・柱間帯の断面力の配分] の箇所の表に示します断面幅の考え方としています。 |
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| Ｑ２－５５． |
地震動レベルの検討において、応答変位法を選択したいのですが、選択できない |
| Ａ２－５５． |
解析法（震度法／応答変位法）は基本データ画面の設置方法（地上設置／地中設置）の選択により切り替わります。
基本データ画面にて「●地上設置」を選択すると、地上構造物扱い（＝震度法による解析）として計算を行います。
構造物自体が地上に位置する場合でも、「●地中設置」を選択することで、地中構造物扱い（＝応答変位法による解析）として計算を行います。 |
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| Ｑ２－５６． |
ボーリングデータの地表面標高と完成時の地表面標高が異なる場合、（ボーリングデータの地表面標高 ＞ 完成時の地表面標高）N値データに入力するN値観測点データも完成時の地表面標高から入力しなければならないか？ |
| Ａ２－５６． |
いいえ、ボーリングデータの地表面標高から入力して頂いていても、地層データの各層に対応したデータのみ使用いたしますので、そのまま入力して頂いて構いません。 |
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| Ｑ２－５７． |
地震時動水圧についてWestergaardの式を選択してβの値を自動設定にしていますが範囲内ではありませんとエラーが生じます。なぜでしょうか。 |
| Ａ２－５７． |
内水位がＨ＝0の場合、Ｂ/Ｈ＝∞となり、プログラム内部で保持している表に該当するβが見つからず、エラーが生じます。
Ｂ/Ｈ＝∞であるため、便宜上β＝1.0を考え方画面にて直接入力してください。 |
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| Ｑ２－５８． |
ESモデルに出力したいのですがグレーアウトしてチェックを入れることができません。どのようにしたら良いでしょうか。 |
| Ａ２－５８． |
ES(弊社別製品「Engineer’s Studio(R)」）モデルに出力するためには、「水道施設耐震工法指針解説2009年版」または「下水道施設耐震計算例 処理場・ポンプ場編」を選択して頂く必要がございます。
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| Ｑ２－５９． |
設計水平震度の直接入力とした場合、(直接入力した値)×構造物特性係数Csで算出された値となるのですが下水基準の場合、0.3以上とならない場合に0.3とする必要がある。これを入力することは可能でしょうか？ |
| Ａ２－５９． |
設計水平震度を直接入力し、構造物特性係数Csを1.0としてください。
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| Ｑ２－６０． |
側壁のバネをなくした場合に、両方向主働土圧は対応可能ですか？
任意荷重で入れないとできませんか？ |
| Ａ２－６０． |
任意荷重として設定していただく事になります。
ただし、非線形解析では、解析ステップごとに任意荷重を荷重増分して載荷（プッシュオーバー）することはできませんのでご注意ください。
（任意荷重全てを一度に載荷いたします。）
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| Ｑ２－６１． |
排水ピットをモデル化するにはどのようにしたら良いでしょうか。 |
| Ａ２－６１． |
Ver.9より排水ピットを含むモデルの作成に対応しました。
基本データ画面におきまして、排水ピットを「あり」として頂き、排水ピットの設置位置やサイズを設定することができます。
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| Ｑ２－６２． |
浮力は、任意荷重で入力すればよいでしょうか。 |
| Ａ２－６２． |
基本荷重ケースにありますので、組み合わせに含めて頂ければ結構です。
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| Ｑ２－６３． |
レベル1地震時照査を許容応力度法で出力する方法は？ |
| Ａ２－６３． |
[基本データ]画面の[検討条件]タブに[レベル1の耐震性能]という入力がございまして、こちらを「1」として頂くと、耐震性能1の照査を行いますので、許容応力度法にて照査を行います。
「2」と「3」は、限界状態設計法にて照査を行います。
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| Ｑ２－６４． |
「地盤の固有周期TGが0.1未満となっているため、速度応答スペクトルSvが決定できません。」というエラーが生じるが原因は何か。 |
| Ａ２－６４． |
固有周期TGを求める際に用いる平均せん断弾性波速度Vsiが入力されており、その値が層厚に対して大きい値となっているため、TGが0.1未満となっている可能性がございます。
このVsiは、入力値を0とすることでN値から推定して内部計算される機能がございますので、そちらも併せてご検討ください。
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| Ｑ２－６５． |
配筋データを入力している際、他の部位の配筋データも変わってしまう。なぜでしょうか。 |
| Ａ２－６５． |
配筋データは全部位で共通の入力となります。
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| Ｑ２－６６． |
柱の配筋データは、全周かぶりとするべきでしょうか。 |
| Ａ２－６６． |
はい、お考えの通りとなります。
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| Ｑ２－６７． |
梁・柱モデルにおいて頂版のせん断補強鉄筋の入力ができない。何故でしょうか。 |
| Ａ２－６７． |
梁・柱モデルにおいて頂版のせん断補強鉄筋が入力できなくなっているのは、梁がある場合のせん断補強鉄筋は、頂版のデータを使用せず、梁のデータを使用するためです。
そのため、頂版のせん断補強鉄筋の入力部がグレーアウト（無効表示）しています。
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| Ｑ２－６８． |
側壁に対して配筋区間の自動設定ボタンを押下した際の区間長の計算方法を教えてください。 |
| Ａ２－６８． |
No.1とNo.3は、槽の内高/4となっており、支間となるNo.2はその余りとなります。
No.1 側壁上端の格点から槽の内高/4だけ下がった位置までの距離
No.2 側壁下端の格点から槽の内高/4だけ上がった位置～側壁上端の格点から槽の内高/4だけ下がった位置までの距離
No.3 側壁下端の格点から槽の内高/4だけ上がった位置までの距離
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| Ｑ２－６９． |
槽内の水位はG.L.での入力でしょうか。 |
| Ａ２－６９． |
いいえ、深さ（水面から水槽の底までの距離）を入力してください。
本製品における地層および水位に関する入力は、おおよそ標高値を入力する形式となっていますが、槽内の水位（内水位）のみ深さを入力する形式となっています。
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| Ｑ２－７０． |
平面が矩形でなくても入力可能でしょうか。 |
| Ａ２－７０． |
大変申し訳ございませんが入力できかねます。
しかしながら、配水池の設計は、一般に代表断面において2次元骨組モデルを作成して計算を行うため、計算方向における断面形状が異なる個所ごとにデータ(*.f7y)を作成すれば、平面形状が矩形でない構造物の設計もおおよそ可能と考えます。
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| Ｑ２－７１． |
サンプルにある側壁断面変化モデルはどのようなものでしょうか。 |
| Ａ２－７１． |
側壁の厚さが頂版側と底版側で異なる側壁を有するモデルでございます。
[形状（躯体）]-[□側壁断面変化を考慮]にチェックを入れ、頂版側の側壁厚X1(m)と底版側の側壁厚X1’(m)にそれぞれ異なる側壁厚を入力すると側壁断面変化モデルになります。
その際の骨組形状を階段状とするか、斜めに部材を配置する形状とするかは、
[考え方]-[フレームモデルタブ]-[フレームモデル作成時の条件]-[側壁断面変化時の側壁骨組モデル]で選択できます。
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| Ｑ２－７２． |
壁厚は何mmまで設定可能でしょうか。 |
| Ａ２－７２． |
9.999mまで設定可能です。
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| Ｑ２－７３． |
地震時の荷重組み合わせケースの画面におけるフラットスラブの主たる荷重方向の設定は、[考え方]-[フレームモデルタブ]-[フレームモデル計算時の柱列帯・柱間帯の断面力の配分]で設定する鉛直荷重に対する割合と水平荷重に対する割合のうち、どちらを使用するかに影響しているように思えます。正しいでしょうか。 |
| Ａ２－７３． |
お考えの通りでございます。
鉛直部材と水平部材ともにお考えの割合が適用されます。
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| Ｑ２－７４． |
下記のエラーはどのようなエラーでしょうか。
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入力エラー
【X】底版左側のせん断照査位置が配筋の境目より池の内側にあります。
【X】底版右側のせん断照査位置が配筋の境目より池の内側にあります。
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| Ａ２－７４． |
ハンチを考慮した隅角部のせん断照査位置が、部材両端の配筋区間より池の内側にあることを示しております。
ハンチを考慮した場合、隅角部のせん断照査位置は、考慮しない場合より池の内側になりますので、部材両端の配筋区間内にせん断照査位置が収まるように配筋の設定も見直して頂く必要がございます。
なお、ハンチを考慮したせん断応力度の照査位置の算出方法につきましては、ヘルプ[計算理論及び照査の方法]-[モデル化について]-[ハンチを考慮する場合]に記載しております。
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| Ｑ２－７５． |
排水ピットの画面で設定する排水ピットの幅は、底版厚を含んだ長さでしょうか。 |
| Ａ２－７５． |
底版厚を含まない内空部分の長さです。
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| Ｑ２－７６． |
排水ピットを槽内の端から端まで通したいがどうすれば良いでしょうか。
幅を内幅と同値とすれば良いでしょうか。 |
| Ａ２－７６． |
お考えの方法で良いですが、Ver.10.0.5にて指定した方向に排水ピットを設定できる機能を追加しました。
幅と方向を設定するだけでお考えの方法と同じ設定とすることができるため手間を省くことができます。
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| Ｑ２－７７． |
床版と天井の鉄筋径を違う値で設定する方法はありますでしょうか。 |
| Ａ２－７７． |
まず配筋データ画面において、画面右側の「配筋データ」表をあらかじめ入力します。構造物全体の各部材にあるだけの配筋状態のセット（かぶり、鉄筋径、本数等）をあらかじめ作成しておいてください。使わない「配筋データ」の行があっても構いません。
次に、同画面の左側の入力表で、どの部材のどの配筋区間に、画面右側の「配筋データ」No.を使うかを指定してください。１断面あたり鉄筋段数が最大４段まで入力できます。
この際に底版・頂版の鉄筋径が異なる場合には、上記の要領で異なる分だけ画面右側の「配筋データ」に作成してから、画面左側の入力表で「配筋データ」No.を指定してください。
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| Ｑ２－７８． |
平均N値とN値測定点のデータは、どちらが採用されるでしょうか |
| Ａ２－７８． |
地層データの入力画面上に、「土質データ」タブと「液状化データ」タブが存在するかと思います。
まず、「土質データ」タブの表中にある「平均N値」は、地盤種別判定用のせん断弾性波Vsiを算定するための値となります。
続きまして「液状化データ」タブの表中にも「N値」（入力不可）の項目が存在するかと思いますが、こちらは液状化の判定を行う際に用いられる値であり、同画面下部にあるスイッチ「N値を入力する」によって処理が変わります。
スイッチをOFFにした場合は、「土質データ」タブで入力した「平均N値」が液状化の判定に用いられることになります。
スイッチをONにした場合は、N値測定点で入力した深度毎のN値が液状化の判定に用いられることになります。
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| Ｑ２－７９． |
地盤バネのタイプと数値の出典をおしえていただきたい。 |
| Ａ２－７９． |
地盤バネの算定については、水道施設耐震工法指針、道路橋示方書等を参考になさってください。
・水道施設耐震工法指針1997年版
・道路橋示方書Ⅳ下部構造編 平成24年3月 9章
・土木学会：開削トンネルの耐震設計 トンネルライブラリー9
・鉄道総研：鉄道構造物等設計標準・同解説 耐震設計 平成11年10
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| ３．安定計算関連 |
Ｑ３－１． |
「杭基礎」の場合、どのように計算されるのか？ |
| Ａ３－１． |
「杭基礎」の場合の杭剛性のモデル化につきましては、検討方向に直交な奥行き方向の全杭の剛性を奥行き方向の幅で除して、単位幅当りの杭剛性を内部算出し、これを単位幅当りのフレームモデルに考慮しています。 |
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| Ｑ３－２． |
輪荷重を考慮したい。
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| Ａ３－２． |
輪荷重には対応しておりません。
別途算出して頂いた輪荷重を任意荷重にて設定して下さい。
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| Ｑ３－３． |
レベル2地震時における安定計算は可能でしょうか。
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| Ａ３－３． |
はい、Ver.10より対応しております。
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| ４．常時または地震時の計算関連 |
Ｑ４－１． |
フレーム計算の荷重図や断面力図において、荷重値や断面力値を出力したい |
| Ａ４－１． |
荷重図や断面力図中には数値出力はできません。
値の確認は、フレーム解析結果画面、及び、フレーム解析結果の印刷で確認を願います。 |
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| Ｑ４－２． |
レベル2地震時の剛性残存率、部材のＭ－φを考慮した曲げ剛性低減処理は、どのように計算しているか |
| Ａ４－２． |
以下のように計算を行っています。
１．部材の初期剛性を求めるために、常時荷重のみ載荷しフレーム計算を行う
２．フレーム計算により求まった軸力を用い全部材のＭ－φをＲＣ断面計算より計算する
３．荷重増分法により、レベル２荷重を増分荷重としフレーム計算を行い、結果を重ね合わせていく
４．上記３の時、各部材で生ずる曲げモーメント値をもとにＭ－φ曲線から曲率φを求め、曲げ剛性を低減させる（全部材対象）
５．１００％載荷した時点で、曲げモーメントとＭ－φ曲線と比較し、割線剛性による断面二次モーメントを求め、最終剛性とする
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| Ｑ４－３． |
レベル1、レベル2地震時の躯体自重やその慣性力の計算の計算方法は？ |
| Ａ４－３． |
躯体自重につきましては、常時と同値ですので、計算書の常時欄の値をご参照下さい。
慣性力につきましては、躯体自重に水平震度を掛けた値となり、フレーム解析結果にて実際の荷重値を確認する事ができます。
慣性力は、躯体の重心深さ（現状は全高の１／２深さ）の箇所の設計水平震度（直線補間で求めた値）を使用しています。各部材位置での震度は算出していません。
応答変位法による検討時にも、地震時の躯体慣性力は考慮されます。具体的には、頂版、側壁、底版、隔壁、迂流壁などの自重に設計水平震度を掛けて荷重値を算出し、フレーム解析を行います。 |
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| Ｑ４－４． |
レベル2地震時の各部材の耐力照査で、破壊モードの判定を行っているか？ |
| Ａ４－４． |
レベル２地震時の照査結果としては、曲げ耐力の照査と、せん断耐力の照査の２つがあり、下記のとおりとしています。
・曲げ耐力の照査
γi・Md／Mud ≦1.0 にてＯＫ、ＮＧを判定
・せん断耐力の照査
Md≦My の場合（塑性ヒンジを生じない場合）
γi・Vd／Vyd ≦1.0 にてＯＫ、ＮＧを判定
Md＞Myの場合（塑性ヒンジを生じる場合）
γi・Vmu/Vyd<=1.0 ->曲げ破壊先行の判定
Vyd/Vmu>=2.0にてOK，NG判定 |
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| Ｑ４－５． |
慣性力の方向を変えて検討する必要があるか？ |
| Ａ４－５． |
一池構造で、構造、荷重ともに対称であれば、マイナス方向の検討は不要と考えられます。
二池構造で、片側満水、片側空虚の場合には、プラス方向とマイナス方向で結果が異なりますので、検討すべきであると考えます。
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| Ｑ４－６． |
一池構造で、隔壁厚を０とするとエラーが発生して計算できない。 |
| Ａ４－６． |
一池構造の場合、形状寸法の参考図およびデータ入力欄は、現状、二池構造の場合と同一画面を使用しているため、隔壁の入力欄が表示されてしまいますが、隔壁の入力はプログラム計算上、全く使用しておりません。そのため、隔壁厚には「0.100など、０以外のダミー値」を入力しての対応をお願いいたします。 |
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| Ｑ４－７． |
応答変位法レベル２地震時における躯体重心位置での震度算出で、地震動レベル２の時、kh2wにCzが乗じられないのはなぜ？ |
| Ａ４－７． |
水道施設耐震工法指針・解説（1997年版）のＰ１６の記載において、レベル１にはCZを考慮した算定式となっていますが、レベル２には考慮しておらず、Ｐ２６６の例題においてもレベル２にはCZを考慮していないため、レベル２にはCZ考慮しておりません。 |
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| Ｑ４－８． |
耐震壁はどの様に計算に反映されているのか？ |
| Ａ４－８． |
耐震壁は、通常のフレームモデル（頂版－側壁－底版から構成される骨組）に、壁エレメントとしてモデル化した部材（Ｉの字型をした部材）の４隅を通常のフレームモデルの隅角部に二重格点で結合し、骨組み解析を行う仕組みとしております。
耐震壁の考え方については、ヘルプの「計算理論及び照査の方法」－「地震時の検討」－「断面力の算出」もご参照ください。 |
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| Ｑ４－９． |
動水圧の算定に使用するy：水面からの深さyはどこからの深度であるか？ |
| Ａ４－９． |
水面からの深さｙは、H.W.Lからの深度となります。 |
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| Ｑ４－１０． |
動水圧の算定でl:長方形水槽の長さの1/2とはどこをさしているか？ |
| Ａ４－１０． |
ｌは、一池分の内幅の1/2となります。
なお、水道施設耐震工法指針(1977)のp266末尾の計算例では、p265の迂流壁のある構造モデルに対して、ｌ ＝ 28.0 / 2 ＝ 14.0m
としており、長方形水槽の長さとして側壁間の距離を採用しています。これより、本プログラムでも迂流壁のある／ないに係わらず、ｌとして側壁間の距離を採用しています。 |
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| Ｑ４－１１． |
N値が大きくなっているのにVsiが小さくなっているのはなぜ？
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| Ａ４－１１． |
地層データにおいて「Vsi実測値(m/s)が入力されていないでしょうか。
こちらに値が入力されていると、そのままその入力値を使用します。内部計算をしたい場合は、「Vsi実測値(m/s)＝0」と入力して下さい。 |
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| Ｑ４－１２． |
Vmuとは？ |
| Ａ４－１２． |
日本水道協会の水道施設耐震工法指針・解説（1997）P240に、Vmu:部材が曲げ耐力Muに達する時のせん断力と記載されています。
レベル２の各記号に対する計算式は、P240及びP272に記載されていますのでご参考下さい。 |
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| Ｑ４－１３． |
常時版モデルで、側壁に作用する内水圧の選択方法 |
| Ａ４－１３． |
基本データ画面で「常時の検討－版として計算」を選択し、ツリーメニュー－側壁設計荷重画面－内水圧で、LWLまたはHWLを選択してください。 |
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| Ｑ４－１４． |
常時版モデルで、杭頭反力が計算、出力されない |
| Ａ４－１４． |
版モデルの場合は、頂版（４辺固定版）・底版（４辺固定版）・側壁（両端固定梁）として計算式により断面力を算出するのみで、杭の考慮は対象外のため、杭頭反力は計算されません。
基本データ画面で「常時の検討－Frame計算」を選択すると、杭の結合を考慮したラーメンモデルで解析するので、杭頭反力は計算されます。 |
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| Ｑ４－１５． |
地震時の計算モデルはラーメンモデルのみか。（版モデルは無いか） |
| Ａ４－１５． |
地震時の計算モデルはラーメンモデルのみです。水道施設耐震工法指針の計算例などでも、地震時の版モデル計算例は見当たりません。 |
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| Ｑ４－１６． |
必要鉄筋量がすべて『ゼロ』値となる |
| Ａ４－１６． |
曲げモーメントの値が極端に大きく、かなり大きな必要鉄筋量が算出される場合があります。
必要鉄筋量がコンクリート断面積の0.1倍以上（鉄筋比が10%以上）の場合は、設計上あり得ないものと判断し、本プログラムでは必要鉄筋量を０出力としております。 |
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| Ｑ４－１７． |
地震時慣性方向と同じ方向に任意荷重（偏土圧）を与える場合、左壁側と右壁側のどちらに与えたらよいか
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| Ａ４－１７． |
＋Ｘ方向の慣性力であれば左壁側、－Ｘ方向の慣性力であれば右壁側となります。
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| Ｑ４－１８． |
FRAMEモデル作成時のピッチの変更は可能？ |
| Ａ４－１８． |
基準値－設計用設定値－考え方－モデル解析時の最小分割ピッチを変更することで、格点ピッチの粗密を変更できます。これ以外の変更はできません。
ここで選択したピッチで寸法を割り、その個数で寸法をもう一度割った長さが、実際の格点間の基準ピッチとしています。 |
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| Ｑ４－１９． |
レベル２照査結果の、γi・Vd／Vyd 等の計算根拠は？
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| Ａ４－１９． |
水道施設耐震工法指針 ｐ２３８に基づき計算しています。 |
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| Ｑ４－２０． |
フレーム計算で剛域を考慮し、断面算定位置を剛域端、部材端としたい
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| Ａ４－２０． |
フレーム計算で剛域を考慮し、断面算定位置を剛域端、部材端とすることはできません。
本プログラムでは、耐震壁を考慮する場合に、耐震壁エレメントのモデル化で一部剛域部材としている箇所がありますが、フレーム計算で任意の部材を剛域部材扱いとすることはできません。 |
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| Ｑ４－２１． |
版モデルにおける底版照査で、版に作用する分布荷重に底版重量が含まれていない理由
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| Ａ４－２１． |
配水池全体重量が底版直下の地盤を押付ける際の鉛直地盤反力度（上向き）としては、
ｑ＝躯体重量（頂版＋側壁＋隔壁＋底版）＋上載荷重＋土砂重量
となります。
一方、底版に作用する下向きの力は、
ｗ＝底版重量
となります。（内水重量は、加算しない方が危険側なので考慮しません。）
本来なら、底版に対して下からの作用荷重、および、上からの作用荷重を載荷して版の計算を行うべきですが、計算を簡略化するため両者の作用荷重のうち共通する底版重量をお互いから控除して、
ｑ＝躯体重量（頂版＋側壁＋隔壁）＋上載荷重＋土砂重量
を版の下から作用させ、計算を行っております。 |
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| Ｑ４－２２． |
躯体突出モデルにおける土圧の作用範囲は？ |
| Ａ４－２２． |
地表面より下方の土圧が発生する範囲にのみ載荷しています。
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| Ｑ４－２３． |
任意荷重が荷重条件に反映されない（FRAME計算には反映されている） |
| Ａ４－２３． |
任意荷重は、フレームモデルの場合のみ有効な荷重であり、版モデルの場合は考慮することができません。
従いまして、版モデルの場合は、計算書の関連箇所にも任意荷重の出力はございません。
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| Ｑ４－２４． |
付加荷重(底版用)の確認方法は？ |
| Ａ４－２４． |
付加荷重（底版用）の入力値がある場合は、フレーム解析の段階で、底版部材に等分布荷重として載荷しています。計算書では荷重図の確認はできませんが、画面上であれば荷重図の確認が可能です。
付加荷重（底版用）の確認方法は以下の通りです。
1.計算実行後、計算確認モード左ツリー部のフレーム解析結果－X方向フレーム結果を開く
2.「荷重」ボタンを押して、「基本」にチェックして、左端のリストから「上載荷重」を選択してください。
3.付加荷重（底版用）の入力値に相当する等分布荷重が底版部材に載荷されている図と、荷重強度表が確認できます。
※図と表の境界部の線（カーソルをあわせるとカーソルの形が左右の矢印に変わります）をマウスクリックで移動すると、図の大きさを変更できます。
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| Ｑ４－２５． |
常時の検討において、「版として計算」した場合と「Frame計算」の場合で結果が大きく異なるが？ |
| Ａ４－２５． |
頂版に作用する荷重強度の基本値は、上載荷重＋躯体自重＋上載土圧分で両者とも同一です。
４辺固定版の計算の考え方では、作用荷重が短辺方向と長辺方向に分担されて受け持つような計算式となりますが、２次元フレーム計算の場合は載荷した荷重はそのままフレームモデルに効いてきます。
この考え方の違いが大きな差となって結果に現れてくるのだと考えられます。
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| Ｑ４－２６． |
「土圧係数が求まらない層があります」というエラーが発生した |
| Ａ４－２６． |
レベル２の設計水平震度の設計水平震度が大きな場合、土圧係数が求まらない条件となる場合があります。
そのため、「土圧係数が求まらない層があります」というメッセージを表示しております。
土圧係数が求まらない箇所は土圧係数を０としてそのまま計算を進めます。計算結果より状況をご確認下さい。
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| Ｑ４－２７． |
地震時周面せん断力が計算されていない
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| Ａ４－２７． |
メニュー－基準値－設計用設定値－考え方－周面せん断抵抗力をご確認下さい。
「考慮しない」と設定変更されている場合、周面せん断抵抗力は載荷されません。
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| Ｑ４－２８． |
下限値、中間値、上限値は何を参考にしたらよいか
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| Ａ４－２８． |
水道施設耐震工法指針・解説 1997年版（社団法人日本水道協会）のp17 表1.3.7に施設の重要度により設計水平震度の下限値～上限値の範囲で照査する、と記載されています。
通常、どれを選択するかについては、こちらをご覧いただき、設計者ご自身でご判断ください。
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| Ｑ４－２９． |
せん断力算定の準拠基準は？
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| Ａ４－２９． |
建築学会 鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説(1999)
・p72（2）、
・p75上から2行目、
・p351付録6、
を参照し、単位幅あたりの断面力として、せん断力を算出しています。
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| Ｑ４－３０． |
形状データ－形状1（柱）－柱データ数のピッチ入力で『ピッチはFRAME計算時の単位幅としても使用します』とあるが、結果を確認すると単位幅が異なっている
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| Ａ４－３０． |
柱タイプの構造で、フレームモデルの単位幅は基本的には柱のピッチですが、条件によって変わります。
考え方のフレームモデルの条件画面にて、断面幅の考え方がコンクリート標準示方書２００２が選択されていないでしょうか？この画面のヘルプまたは、地震時組合わせダイアログのヘルプを参照してください。
鉛直荷重扱いの時はフレームモデルの「断面幅＝柱間隔」ですが、水平荷重扱いの時は、コンクリート標準示方書２００２の場合ですと「断面幅ｂ＝（柱間隔＋カラムキャピタルの辺長さ（柱幅＋ハンチ幅×２））／２」となります。
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| Ｑ４－３１． |
地震時動水圧算出時の「l」とは
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| Ａ４－３１． |
地震時動水圧算出時のｌは長方形水槽の長さの1/2となります。
正確には、壁間の内幅の1/2としております。
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| Ｑ４－３２． |
躯体重心位置の設計水平深度kh2wはどのように求めているか
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| Ａ４－３２． |
本プログラムでは、躯体重心位置の設計水平震度ｋｈ2ｗは、地表面における設計水平震度ｋｈ2と、基盤面における設計水平震度ｋ’ｈ2を用い、直線補間によりｋｈ2ｗを求めています。
なお、躯体重心位置は、各構成部材の重量とその図心位置から集計して求めるのが正しい値となりますが、現在は、簡略化した全高さの１／２を用いています。
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| Ｑ４－３３． |
考え方－フレームモデル条件の「フレームモデル計算字の柱列帯・柱間帯の断面力の配分」は何を元に設定したらよいか
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| Ａ４－３３． |
鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説－許容応力度設計法－1999 p89 １１条フラットスラブ
の解説をご参照ください。
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| Ｑ４－３４． |
考え方－フレームモデル条件－フレームモデル作成時の条件で「震度法の側壁地盤バネ」は「考慮する」「考慮しない」のどちらを選択したらよいか |
| Ａ４－３４． |
水道施設耐震工法指針・解説1997年版 ｐ.93 2.5.2 地震時の影響
3）の解説をご参照ください。
本プログラムでは「大地震時の場合には、構造物と地盤の相対変位に地盤ばねを乗じて動的増分として、地震時土圧を評価する方法がとられている。」の記述をもとに選択肢を設けています。
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| Ｑ４－３５． |
「TG Range Error」が発生する |
| Ａ４－３５． |
地盤の固有周期TGが0.1未満となり、水道施設耐震工法指針（1997）P17の図1.3.4グラフより表引きの範囲外となり、速度応答ス
ペクトルＳｖ値が決定できない場合、エラーメッセージ「TG Range Error
・・・」が表示されます。
（速度応答スペクトルＳｖは、地震時周面せん断力、水平方向の変位振幅などを計算する際に用います。）
対策としましては、次のいずれかの方法で計算可能となりますので、データ変更のご検討をお願い致します。
・底版下面より下方に地層を延長し、TGの値を0.1以上にして下さい。
・入力－考え方画面－表層地盤の固有周期TGで、○直接入力
0.1程度を入力して下さい。
・入力－考え方画面－表層地盤の設計応答速度Svで、○直接指定とし値を入力して下さい。
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| Ｑ４－３６． |
柱（または迂流壁や隔壁）の前後に内水がある場合の動水圧で、計算書の「地震時共通項目の算定」－「地震時動水圧の算定」のkN/mm2値と
フレーム計算の荷重値kN/mを比較すると2倍となっている |
| Ａ４－３６． |
柱（または、迂流壁や隔壁）の前後に内水がある場合の動水圧は、慣性力の向きに対して柱の前後に水圧（押す水圧と引張る水圧）を考慮し、荷重
値としては２倍になります。（作用幅が２倍になったのではありません。）
水道施設耐震工法指針（1997年版）の記載（例えばｐ94、ｐ239）でも前後の２倍を考慮しています。
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| Ｑ４－３７． |
常時断面照査結果で柱の応力度が計算されないのはなぜか |
| Ａ４－３７． |
基本データ入力画面の常時の検討方法＝「版として計算」を選択されていないでしょうか？
「版として計算」の場合は、柱に作用する軸力、曲げモーメント、せん断力等の算定方法が不明であったために、初期バージョンより応力度計算を
行っておりません。
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| Ｑ４－３８． |
側壁・隔壁・柱部のフレーム格点はどのように生成しているか |
| Ａ４－３８． |
側壁・隔壁・柱部のフレーム格点の生成方法は以下のとおりです。
1.底版厚/2＋内高＋頂版厚/2をフレームモデルの高さとする
2.上記高さを格点ピッチで割り個数を求め、その個数で再度上記高さを割ったものを格点ピッチとする
3.格点ピッチで格点を生成する
4.底版上面位置に格点を生成する
5.地表面位置が躯体内にあれば格点を生成する
6.同様に外水位の格点を生成する
7.各層境位置の格点を生成する
8.H.W.L位置の格点を生成する
9.L.W.L位置の格点を生成する
側壁中央部＝側壁１／２高さに近い節点位置となります。
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| Ｑ４－３９． |
設置方法を「地中設置」とした場合、上載荷重はどのように考慮しているか |
| Ａ４－３９． |
地中設置モデルの場合、上載荷重は次のように取り扱っております。
・頂版に作用する上載荷重として考慮
・側壁に作用する土圧算出時の上載荷重として考慮
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| Ｑ４－４０． |
配水池プログラムの応力度と、ＲＣ断面計算の応力度の値が合わない |
| Ａ４－４０． |
良く間違われやすい点として、下記をチェック下さい。
(1)「常時」または「レベル１地震時で耐震性能１に該当」の場合は、ＲＣ断面照査は単鉄筋モデルで計算しています。したがって、ＲＣ断面計算側へ入力する際の鉄筋データは、発生する曲げモーメントに対して引張側の鉄筋のみを入力してください。
なお、レベル２地震時で耐震性能２または３に該当の場合は、複鉄筋断面としてＲＣ断面照査を行っています。
(2)配水池の骨組モデルから出力される軸力符号はフレーム解析の出力値をそのまま表示していますので、＋値が引張力、－値が圧縮力を示しています。ＲＣ断面計算側へ入力する際の軸力データは、次のとおりとして下さい。
・配水池側での＋軸力（＝引張力）は、ＲＣ断面側での－軸力（＝引張力）として入力。
・配水池側での－軸力（＝圧縮力）は、ＲＣ断面側での＋軸力（＝圧縮力）として入力。 |
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| Ｑ４－４１． |
メッセージ「最大耐力点が低く等価設計水平震度を算定することができません。・・・」の対策で、どこの部材箇所について鉄筋量や断面を大きくする必要があるか想定する方法について |
| Ａ４－４１． |
現状考えられる一つの方法ですが、レベル１地震時の計算のみを実行し、曲げモーメント（曲げ応力度）の大きく発生する部材箇所の見当をつけます。この部材箇所の断面を補強して、試行計算を繰りすという方法が有効です。
（将来的には、結果画面でＮＧ箇所を図化表示できるようプログラムの改善を検討いたします。） |
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| Ｑ４－４２． |
メッセージ「最大耐力点が低く等価設計水平震度を算定することができません。・・・」の原因 |
| Ａ４－４２． |
エネルギー一定則を適用してエネルギーが等しくなる震度が求まらない場合、このメッセージが表示されます。すなわち、弾性解析に基づくエネルギー（Ｅ）を越える、非線形解析に基づくエネルギー（Ｅ）が、最終載荷点に達しても存在しませんでした、というのが解析プログラム内部での原因です。エネルギー一定則の結果グラフ（水平震度－水平変位をプロットしたグラフ）上において、弾性応答させた場合の三角形面積の右端を超える水平変位部分で、三角形の面積をはじめて超える非線形解析の計算ステップが、最終載荷点に達しても全く見つかりませんでしたという状況です。
実際の非線形解析時において、結果として構造全体の変形が抑えられているような場合（例えば、側壁地盤バネを付けている）、あるいは、途中で部材降伏・部材終局が生じて構造系が計算不能となる場合（例えば、薄い部材、鉄筋量が少ない部材がある）等々、弾性応答させた場合の三角形面積を超える変形量が発生しないということになります。
現状のプログラムは、非線形解析時の等価エネルギー点における断面力を設計断面力として設計を行います。変位がある程度生じることを前提としている方法ともいえます。
対策と致しましては、鉄筋量を増加してみる、部材厚を増加してみる、考え方画面－降伏変位算定用補正係数αｙＸ、αｙＹを0.900 -> 1.000に変更してみる、等々を行ってみて下さい。 |
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| Ｑ４－４３． |
底版の杭全体を一括して、杭基礎として設計する方法について |
| Ａ４－４３． |
配水池プログラムでは、各杭頭部の反力が得られます。これらの反力を使用して杭群全体の合力を手計算で算出する必要があります。
次に、この合力を使用して「杭基礎の設計」側で「作用力を指定してレベル2地震時照査を行う」等を行って下さい。
（なお、配水池の底版は橋脚や橋台などのフーチングとは剛性が違い、剛体基礎扱いとは見なせないと考えられる場合は、各杭１本ごとに杭頭作用力を使用して設計を行う方が良いと考えます。）
底版全体の杭群反力は、次のように求めてください。
(1)水平反力
Ｈ＝Σ(RXi) i=1，設計方向の杭本数n
ここに、RXi：計算結果－杭頭反力－水平反力（RX）の値。
この反力値は設計方向に直交方向の杭１本当たりなので、設計方向に直行方向の杭本数を掛けて底版全体の反力として下さい。
反力の向きは、プラス値＝全体座標系の＋Ｘ方向、マイナス値＝全体座標系の－Ｘ方向 です。
(2)鉛直反力
Ｖ＝Σ(RYi) i=1，設計方向の杭本数n
ここに、RYi：計算結果－杭頭反力－鉛直反力（RY）の値。
この反力値は設計方向に直交方向の杭１本当たりなので、設計方向に直行方向の杭本数を掛けて底版全体の反力として下さい。
反力の向きは、プラス値＝全体座標系の＋Ｙ方向、マイナス値＝全体座標系の－Ｙ方向 です。
(3)回転反力
Ｍ＝－Σ(RXi*Yi)＋Σ(RYi*Xi)＋Σ(RMi) i=1，設計方向の杭本数n
ここに、RXi：計算結果－杭頭反力－水平反力（RX）の値。
Yi ：底版下面中心から杭iの杭頭までの鉛直距離（＋Ｙ方向にプラス値、－Ｙ方向にマイナス値）
RYi：計算結果－杭頭反力－鉛直反力（RY）の値。
Xi ：底版下面中心から杭iの杭頭までの水平距離（＋Ｘ方向にプラス値、－Ｘ方向にマイナス値）
RMi：計算結果－杭頭反力－回転反力（RM）の値。
この反力値は設計方向に直交方向の杭１本当たりなので、設計方向に直行方向の杭本数を掛けて底版全体の反力として下さい。
反力の向きは、プラス値＝反時計回り、マイナス値＝時計回り です。 |
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| Ｑ４－４４． |
考え方－降伏変位算定用補正係数について |
| Ａ４－４４． |
この設定値は、書籍等に示されるものではなく、弊社が用意した降伏変位δｙに対する調整目的のための入力値となります。
構造物の降伏変位δｙをどう算定するかについてですが、配水池のような骨組構造物においては、骨組みの一か所が断面降伏した時点をもって降伏と定めて良いのかどうかという疑問が伴います。一般には、まず、いずれかの隅角部近辺に断面降伏が生じて塑性ヒンジ状態となり、荷重増大と共にこのような箇所が連鎖的に他の隅角部にも広がり、同時に水平変位も増大していきます。
全体挙動としての震度－水平変位曲線をみたとき、多くの場合、骨組みの一か所が降伏しただけではいわゆる変位急増状態にはなっておらず、さらに荷重載荷が進んで複数箇所に断面降伏が生じていく過程で、変位急増状態がみられます。構造物の降伏変位δｙというのは、この変位急増している箇所の変位を採用するのが理想となりますが、現状プログラムではこの降伏変位δｙをプログラム内部で適切に求める機能がありません。
そこで、弾性変位から求められる水平変位δｅ（グラフ上での傾き）をベースとして、この傾きをどれくらい倒した方向に変位急増があるのか仮定するときの補正係数を考えました。δeを0.1～1.0で除してδｙが存在するであろう方向に傾きを低減して近づけるイメージとなります。降伏変位δｙ＝水平変位δｅ／αｙ（0.1～1.0）としています。
αｙの初期値は0.9としていますが、上記のδｅの補正を行いたくなない場合はαｙ＝1.0として下さい。 |
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| Ｑ４－４５． |
せん断照査時の「釣合破壊時の軸力圧縮力」とは何か |
| Ａ４－４５． |
塑性ヒンジの発生が想定される部分について、十分な靭性が確保されているかどうかをチェックすることが求められています。（水道施設耐震工法指針1997年版p240）
本プログラムでは、釣合破壊をコンクリートと鉄筋が同時に終局に至る状態であると定義します。このとき鉄筋の終局状態をどのように定義するかが問題となりますが、本プログラムでは降伏に達したときとします。これにより鉄筋ひずみが決定され断面の応力度分布が求まります。この応力度分布から部材に作用している曲げモーメント（Ｍ）と軸方向力（Ｎ）を算出します。このときの軸方向力（N）をコンクリート全断面で除した値をσb（釣合破壊時の軸力圧縮応力度）とし、靭性の判定式（水道施設耐震工法指針1997年版p240）に用います。 |
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| Ｑ４－４６． |
基本データ条件の高水位HWL、低水位LWLは、どの計算に使用しますか |
| Ａ４－４６． |
満水時の内水重量、内水圧、地震時動水圧として、高水位HWL水位を使用します。
空虚時については、水槽内に完全に水の無い状態としています。
（申し訳ございませんが現行バージョンでは低水位LWLの入力値は使用していません。今後、誤解を生じないよう削除致します。） |
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| Ｑ４－４７． |
許容せん断応力度τa1の値が照査位置によって変化する理由について |
| Ａ４－４７． |
許容せん断応力度の値は、断面照査位置に生ずる曲げモーメントＭ、軸力Ｎの値によって、補正係数が考慮されるので結果として許容値が変わります。本プログラムでは、許容せん断応力度につきましては道路橋示方書に記載されている内容を採用しております。
プログラム－基準値－設計用設定値－材質画面での入力値をもとに、
τa1＝Ce*Cpt*CN*τa1(入力値)
τa2＝τa2（入力値）
ここに、
Ce：部材断面の有効高dに関する補正係数
Cpt：引張主鉄筋比ptに関する補正係数
CN：軸方向圧縮力による補正係数（1.0≦CN≦2.0）
なお、許容せん断応力度を入力値のままとして変化させたくない場合には、プログラム－[考え方]画面－[計算条件1]の「許容せん断力τa1に補正係数を考慮」のチェックを外してください。 |
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| Ｑ４－４８． |
基本条件で耐震性能３で入力しても、頂版は耐震性能３で照査されるが、側壁や底版は耐震性能２で照査されてくるのはなぜか |
| Ａ４－４８． |
水道施設耐震工法指針(2009年版)p42の表にしたがい、水密性を要する部材（側壁や底版）は、プログラム内部で自動的に耐震性能２で照査するしくみとしています。 |
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| Ｑ４－４９． |
塑性ヒンジの発生についてどのように判断しているのか |
| Ａ４－４９． |
塑性ヒンジの発生につきましては水道施設耐震工法指針(1997)等でも判断できる明確な記載が見当たりませんでしたので、本プログラムでは、便宜上、降伏モーメントＭｙに達した時点を塑性ヒンジの発生とみなしています。部材断面がＭｙに達した以降も曲げ抵抗力の上昇は若干期待されますが、（配筋は引張側鉄筋１段の場合が多いことなども踏まえ）部材断面の降伏＝塑性ヒンジの発生として扱っています。 |
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| Ｑ４－５０． |
せん断耐力照査時のＶｍｕの値について |
| Ａ４－５０． |
せん断耐力照査時のＶｍｕは、以下の内容となります。
計算書出力で断面照査結果を印刷していただきますと、せん断力耐力の結果出力箇所でＶｍｕを確認できます。
Ｖｍｕ：部材が曲げ耐力Muに達するときのせん断力 という内容になります。
Ｖｍｕ＝Ｍｕ／Ｌａ
Ｌａ＝Ｍｄ／Ｖｄ
Ｌａ：せん断スパン
Ｍｄ：部材の曲げモーメント
Ｖｄ：部材のせん断力
なお、レベル2地震時照査の計算式は水道施設耐震工法指針（1997）のP240～P241、P272に記述がございますので、ご参考にして下さい。 |
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| Ｑ４－５１． |
適用基準1997年版での断面照査位置について |
| Ａ４－５１． |
適用基準1997年版での断面照査位置は下記の通りです。（適用基準2009年版での計算とは若干相違があります。）
1997年版では
※頂版・底版について
左端部・・・頂版(底版)と左側壁との交点
支間部・・・左端(右端)から隔壁までの曲げ最大点
隔壁部・・・頂版(底版)と隔壁の交点
右端部・・・頂版(底版)と右側壁との交点
曲げ最大・・・それぞれの曲げ最大位置
※側壁・隔壁について
上端部・・・頂版との交点
中央部・・・壁中心位置に一番近い格点
下端部・・・底版との交点
曲げ最大・・・それぞれの曲げ最大位置 |
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| Ｑ４－５２． |
フレーム解析結果の部材力（曲げモーメント、せん断力、軸力など）の出力値は、どういう部材幅の値か |
| Ａ４－５２． |
水槽内に「迂流壁なし」または「柱なし」の構造モデルの場合は、奥行き方向の部材幅１ｍ当たりの骨組モデルを構築しているので、フレーム解析結果は部材幅が１ｍあたりの結果となります。
一方、水槽内に「柱あり」の構造モデルの場合は、奥行き方向の柱間隔で骨組モデルを構築しているので、フレーム解析結果は部材幅が柱間隔あたりの結果となります。 |
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| Ｑ４－５３． |
部材の非線形特性で、ファイバーモデルとM-φモデルの違いについて |
| Ａ４－５３． |
ファイバーモデルは、部材断面を細かな短冊状のファイバーに分割し、解析途中の部材断面に生じる軸力変動を考慮し、コンクリートおよび鉄筋の応力－ひずみ関係をもとに算定される部材耐力を評価して解析を行いますので、精密な解析が可能と考えられます。
一方、Ｍ－φモデルは、初期荷重時の部材断面に生じる軸力を用い、コンクリートおよび鉄筋の応力－ひずみ関係をもとに算定されるＭ－φ骨格曲線を評価して解析を行います。 |
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| Ｑ４－５４． |
構造物の固有周期について、どのような計算を行っているのか |
| Ａ４－５４． |
汎用の骨組計算ツール（弊社別製品Engineer’s Studio）の計算部を用いて、構造モデルの格点に質量を与えて、底版を固定し、純粋に構造系の固有値解析を行う手法を用いています。
ヘルプ－計算理論及び照査の方法－地震時の検討－固有値について に解析処理部の要点を示していますので、ご参考にしてください。 |
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| Ｑ４－５５． |
震度法－レベル２地震時のフレーム計算結果の断面力は、どの水平震度のときの断面力か |
| Ａ４－５５． |
震度法－レベル２地震時のフレーム計算結果の断面力は、等価水平震度に相当するときの断面力となります。（等価水平震度については、計算書出力－レベル２－プッシュオーバー解析 の出力頁を参照ください。）
一方、応答変位法－レベル２地震時のフレーム計算結果の断面力は、最終水平震度の断面力となります。
ESファイルエクスポートして、ESで再計算実行しますと、途中段階の計算ステップ（途中段階の水平震度）の断面力や変位を確認することができます。 |
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| Ｑ４－５６． |
ファイバーモデルとM－φモデルの使い分けの例について |
| Ａ４－５６． |
ファイバーモデルは、解析途中の各部材における軸力変動を考慮した精密な解析が可能です。
Ｍ－φモデルは、初期荷重時の軸力で評価される各部材のＭ－φ骨格曲線を考慮した解析が可能です。
水道施設耐震工法指針（2009）P132、上から7行目では、「・・・耐震計算では軸力変動による影響を適切に考慮するのがよい。」と記述されており、本プログラムでは、部材の非線形特性としてファイバーモデルを初期値としています。
なお、ファイバーモデルはコンクリートと鉄筋で構成される部材断面を前提としています。
例えば、耐震対策などの断面補強として鋼板巻立や炭素繊維など鉄筋以外の材料で補強された場合、ファイバーモデルでの適用ができません。このような場合の部材の非線形特性として、Ｍ－φモデルを活用することが可能です。断面補強された部材に対して別途Ｍ－φ関係を算出しておき、その値を本プログラム画面に設定（読込）して解析を行うことが可能です。 |
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| Ｑ４－５７． |
ＲＣ断面照査の出力で、応力度結果が一般的にイメージされる計算値と異なることがあるが、原因は何か |
| Ａ４－５７． |
本プログラムでは、常時・レベル１地震時のＲＣ断面照査は単鉄筋モデルで計算しています。曲げモーメントに比べて引張力が卓越するような箇所では、単鉄筋ＲＣ断面照査の応力度結果が一般的にイメージされる結果と異なる場合があります。このような場合は、引張力が卓越するような箇所を単鉄筋モデルから複鉄筋モデルのＲＣ断面計算に切り替えることで、（あるいは、全体を複鉄筋ＲＣ断面計算に切り替えることで、）本来の応力度計算が可能となります。
対策としてましては、考え方－計算条件２－常時・地震時レベル１ ＲＣ断面計算 の箇所で、「・・・ただし、軸方向引張力が大きい場合（M/N<#.##）、複鉄筋断面として計算する」を 0.10->0.50 、または、複鉄筋ＲＣ断面計算として計算 に変更して、再計算をお願い致します。 |
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| Ｑ４－５８． |
ＲＣ断面照査の出力で、正の曲げモーメント箇所の有効高が断面高と同じになって出力される |
| Ａ４－５８． |
本プログラムでは、常時・レベル１地震時のＲＣ断面照査は単鉄筋モデルで計算しています。すなわち、引張側（便宜上、断面高さの半分から引張側）に存在する鉄筋のみを有効としています。このため、断面高さのちょうど半分の高さ位置に配筋された主鉄筋は有効とされなく、かつ、引張側に鉄筋が存在しない場合は便宜上、有効高さ＝断面高さ として出力しています。
対策としてましては、鉄筋かぶりの位置を、断面高さの半分の高さよりも引張側に若干ずらして（1mmでも可）、再計算をお願い致します。 |
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| Ｑ４－５９． |
底版下面を地表面上に置いた状態（底版仮面を地表面に接した状態）の入力では、底版の水平方向せん断地盤バネが付かないのか |
| Ａ４－５９． |
底版下面を地表面上に置いた状態ですと、底版の水平方向せん断地盤バネが評価されず、せん断バネが付きません。若干量で良いので、底版下面を地盤内に下げて（埋めて）下さい。（例えば、底版中心軸線と地表面が一致するよう、底版厚さの２分の１を地盤中に下げる等。） |
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| Ｑ４－６０． |
既設構造物の現況解析で、現況のままでは最新の設計基準に対して設計がＮＧである解析結果を得るにはどうすれば良いか |
| Ａ４－６０． |
既設構造物の現況解析で、最新の設計基準（2009年版レベル２）で行なうと、多くの場合、解析途中で構造系に終局が生じてそれ以上の計算処理が進まず、計算書の出力はできないこととなります。
プログラムの仕組み上、計算処理が最後まできちんと終わらない限り計算書の出力はどうしても出来ません。そこで、次のような考え方にて、現況のままでは最新の設計基準に対して設計がＮＧであることを理解頂きたいと思います。
①現況の部材断面のままでは、解析途中で構造系に終局が生じてそれ以上の計算処理が進まないことを確認する。
②現況の構造物の配筋量を増加、または部材断面を増厚し、解析途中で構造系に終局が生じることなく計算終了できるまで、データ変更を繰り返す。
③以上より、現況の部材断面の配筋量または部材厚を増加させてはじめて設計ＯＫ（計算書の出力は可能）となることから、現況のままの部材断面では設計ＮＧ（（計算書の出力は不可能）となります。 |
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| Ｑ４－６１． |
コンクリート標準示方書(2012年版)設計編p117 第５章ラーメン5.2構造解析の図5.2.1（a）を適用できる剛域処理を行っているか |
| Ａ４－６１． |
大変申し訳ありませんが、対応しておりません。
しかしながら、隅角部の剛域の決定方法としては、躯体内面の延長線との交点位置までを剛域とする方法と、『道路橋示方書・同解説 Ⅲコンクリート橋編 平成24年版』の図－解14.3.2の方法に対応しています。
コン示の方法と道示の方法の違いは、剛域を決定する指標となるハンチの角度の閾値です。
コン示の方法では「部材がその軸線に対して30°以上傾斜するハンチを持つ場合には、部材高さが1.5倍となる断面より内部を剛域とする。」
と記載されていますが、道示の方法では、「25°以上」となっています。
この差異の影響を受けない構造物であれば、設計可能と考えます。
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| Ｑ４－６２． |
2m立方程度の小さな躯体において、せん断補強鉄筋を使用せずに主鉄筋径をD25まで太くすると、せん断補強鉄筋が無しでもOKになりました。2m立方程度の小さな躯体でD25も必要なのでしょうか。 |
| Ａ４－６２． |
せん断耐力の算出においては主鉄筋量はそれほど効果がありません。主鉄筋はD13のままで、せん断補強鉄筋を入力するのが効果的と考えます。 |
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| Ｑ４－６３． |
計算の処理時間ですが、2009年版で地震時Ｌ２の計算を行った場合に15～20分程度かかるのですが、仕方ないのでしょうか |
| Ａ４－６３． |
解析自体はプッシュオーバー解析（荷重増分法）を用いて行うため、基本的には計算時間は多く要してしまいます。最初のうちの試行計算段階であれば、次の方法で、計算時間の短縮が図れますのでご参考にしてください。
入力－考え方－フレームモデル条件－フレーム解析設定で、例えば、シーケンス回数＝100回、荷重割増＝0.01、（ここに100*0.01=1.0）とすることで計算時間を短縮できます。同様に（50回，0.02、(ここに50*0.02=1.0)）または（25回，0.04、(ここに25*0.04=1.0)）等々にすると、さらに計算ステップを簡略化した載荷を行うため計算時間の短縮ができます。
なお、このように荷重増分の制御パラメータを変更した場合、プッシュオーバー解析時の載荷ピッチを大きく載荷していくことになり、計算時間は早くなるものの、計算精度的はやや低下したものとなりますのでご留意ください。
最終的には、デフォルト値のシーケンス回数＝1000回、荷重割増＝0.001程度にて必ず再計算を行い、計算結果を確認して下さい。
（入力－考え方の画面ヘルプ説明も参考にして下さい。） |
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| Ｑ４－６４． |
固有周期の計算について、何か計算式のようなものはあるのか |
| Ａ４－６４． |
汎用の骨組計算ツール（弊社別製品 Engineer’s Studio）の計算部を用いて、構造モデルの格点に質量を与え、底版を固定し、純粋に構造系の固有値解析を行う手法を用いてます。ヘルプ－計算理論及び照査の方法－地震時の検討－固有値にて要点を示しています。 |
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| Ｑ４－６５． |
底版の存在する地層の変形係数Eoが０の場合、計算実行できない原因は何か |
| Ａ４－６５． |
底版の存在する地層の変形係数Eoが０ですと、地盤バネ値が０となり、その結果鉛直方向の地盤バネが０評価となり、構造計算が出来なくなるためです。変形係数Eoには、何らかの値を入力して下さい。 |
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| Ｑ４－６６． |
耐震壁を考慮した場合、耐震壁がフレームモデルに作用するすべての荷重を負担することになるので、フレームモデルには断面力が生じなくなるのではないか |
| Ａ４－６６． |
耐震壁エレメントは、フレームモデル骨組の四隅にピン結合した構造モデルとしています。したがいまして、フレーム骨組部材への部材荷重（土水圧、上載荷重など）は部材に直接作用しますので、フレーム骨組には断面力が生じます。 |
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| Ｑ４－６７． |
常時任意荷重は、地震時において慣性力相当分を自動的に考慮しているか |
| Ａ４－６７． |
常時任意荷重は、地震時の慣性力相当分（水平力）として自動的には考慮されませんので、地震時任意荷重として水平力成分を入力願います。 |
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| Ｑ４－６８． |
常時の計算を省略して、地震時のみを計算する方法は無いか |
| Ａ４－６８． |
検討対象から常時を外すことはできません（現状プログラムの仕組み上、必ず計算します）。
計算書につきましては、一旦、Word等に出力の上、常時ケースに関する部分を削除するなどの方法で対応をお願い致します。 |
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| Ｑ４－６９． |
柱構造モデルで、フレームモデルの分担幅が、常時と地震時で異なる理由は何か |
| Ａ４－６９． |
柱構造モデルにおける骨組解析用の断面幅は、次の方法で算定しています。
例えば、[考え方]－[フレームモデルの条件]－[断面幅の考え方]で、「コンクリート標準示方書2007」を選択している場合、荷重ケースに応じて、フレームモデル断面幅は次のようになります。
・鉛直荷重扱い（＝常時ケースに相当）の時は、フレームモデル断面幅 ｂ＝Ｌ
・水平荷重扱い（＝地震時ケースに相当）の時は、フレームモデル断面幅 ｂ＝（Ｌ＋ｃ）／２ 「コン示2007」、または、ｂ＝（３／４）Ｌ「建築1997」
ここに、Ｌ＝柱間隔、ｃ＝カラムキャピタルの辺長（柱幅＋ハンチ幅×２） |
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| Ｑ４－７０． |
靱性の判定式で用いられている設計塑性率の値を確認する方法について |
| Ａ４－７０． |
レベル２地震時の靭性の検討に用いるμrdとμdにつきましては、μrdとμdの数値自体は内部計算されているのみで、申し訳ありませんが計算書には出力されていません。検証する場合は、以下を参考にして頂きたいと思います。
γｉ・μrd／μd ≦ 1.0
γｉ：構造物係数（1.00）
μrd：部材の設計塑性率
μrd＝γa・μr
γa：塑性率に対する構造解析係数（1.15）
μr：応答塑性率
μr＝φr／φy
φr：照査断面位置での応答曲率
φy：照査断面位置での降伏曲率
せん断耐力照査用の構造解析結果より、断面照査位置の応答曲率φｒ、降伏曲率φｙを求める。
μd ：部材の設計靭性率
μd＝｛μo＋(1－μo)(σo／σb)｝／γb
μo＝12・(0.5・Vcd＋Vsd)／Vmu－3
σo：軸圧縮応力度
せん断耐力照査用の構造解析結果より、断面照査位置の軸力圧縮力（Ｎ）を得て、コンクリート全断面で除した値をσoとする。引張力のときはσo＝0とする。
軸力圧縮力（Ｎ）は計算書参照、せん断耐力照査結果の表中の値。
σo ＝ Ｎ(kN)／ｂ(m)・ｈ(m)
σb：釣合破壊時の軸圧縮応力度
断面照査位置の釣合破壊時の軸力圧縮力（Ｎ）を得て、コンクリート全断面で除した値をσbとする。引張力のときはσb＝0とする。
σb ＝ Ｎ(kN)／ｂ(m)・ｈ(m)
Vmu：部材が曲げ耐力Ｍｕに達するときのせん断力（Vmu＝Ｍｕ／La、Laはせん断スパン）
Vmuは計算書参照、せん断耐力照査結果の表中の値。
γb：μに対する部材係数(1.50)
Vcdの算出に用いる部材係数(1.30)
Vsdの算出に用いる部材係数(1.15)
Vcd 、Vsd は計算書参照、せん断耐力照査結果の表中の値。 |
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| Ｑ４－７１． |
靱性の判定方法はどう行われているのか |
| Ａ４－７１． |
レベル２地震時の計算結果で、靭性の判定方法は次のいずれかの式が満足される場合ＯＫ、満足されない場合ＮＧ、の判定としています。（水道施設耐震工法指針（1997）P240、P272参照）
① Vyd／Vmu ≧ 2.0
② γi・μrd／μd ≦ 1.0
この２式のいずれかの式が満足される場合ＯＫ
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| Ｑ４－７２． |
「等価設計水平震度が求められない」のメッセージが出る原因 |
| Ａ４－７２． |
入力データ条件で、考え方－フレームモデル条件－震度法の側壁地盤バネ＝考慮する としている場合は、下記もご注意ください。
この場合、両側（主働側と受働側）の側壁に地盤バネが設定されることになりますが、レベル２地震時の水平方向の変形が拘束されすぎて水平震度が上がっても水平変位が生じにくくなった状態であり、その結果、等価設計水平震度が見つからない という状況になっていることがあります。
地上構造物、震度法による設計の場合は、主働側の側壁には地震時土圧を作用、受働側の側壁には地盤バネ反力で抵抗すると考え、両側（主働側と受働側）の側壁に地盤バネを考慮することはせずに、受働側の片側にのみ地盤バネを考慮するのが良いと考えます。
地盤バネを片側の側壁に考慮する方法につきましては、弊社ホームページの下記箇所をご覧願います。
U&C掲載サポートトピックス「側壁地盤バネの取り扱い」
http://www.forum8.co.jp/topic/up107-support-topics-uc1-2.htm |
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| Ｑ４－７３． |
底版に取り付く地盤バネ（支点バネ）の値について、ＥＳファイルエクスポートして、ＥＳプログラム側でばね値を確認する場所はどこか |
| Ａ４－７３． |
常時ケースの場合は、ＥＳ側では支点バネデータを表示確認して下さい。
地震時ケースの場合は、ＥＳ側ではバネ要素詳細データで、ばね特性サムネイルを表示確認して下さい。 |
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| Ｑ４－７４． |
フレーム解析結果－断面力図の部材力の数値について、すべての格点に描かずに、主要な位置（隅角部、支間中央）にだけ描く方法 |
| Ａ４－７４． |
フレーム解析結果－断面力図で、画面右上にある「断面力（Ext）」を選択すると、主要な位置（隅角部、支間中央）にだけ数値を描くことができます。 |
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| Ｑ４－７５． |
常時荷重がNGで、地震荷重のレベル2がOKになります。このような場合があるのでしょうか。 |
| Ａ４－７５． |
常時の計算モデルと地震時の計算モデルでの違いは、側壁に地盤ばねを考慮しない（=常時）／考慮する（＝地震時）の違いが大きいと考えられます。
側壁の地盤ばねの効果（＝地震時）で骨組構造の変形が抑えられ、結果として断面力が小さく抑えられている、という結果となる場合がございます。 |
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| Ｑ４－７６． |
ウェスターガードの参照で範囲外となった場合、どのように対処すればよいでしょうか |
| Ａ４－７６． |
基準類に用意されている参照表の下限値または上限値を参考に、考え方画面でβの値を直接入力して下さい。 |
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| Ｑ４－７７． |
許容引張応力度(地震時用の基本値)の数値と鉄筋の許容応力度の数値が異なるのはなぜですか？
材質で入力した値の1.5倍の数値が入っています。 |
| Ａ４－７７． |
鉄筋の地震時の許容引張応力度は、「地震時用の基本値」?1.5（割増係数）で求めた値を表示しています。
材質で入力しているのは「地震時用の基本値」すなわちベースとなる値で、これに割増係数が掛かっています。 |
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| Ｑ４－７８． |
配水池の設計で計算条件を応答変位法で非線形解析とした場合、プッシュオーバー解析結果が出力されますが、ここで計算されているプッシュオーバー解析とは道路橋の杭の地震時保有水平耐力法と同じように線形解析と非線形解析両方を実施し、エネルギー一定則により非線形解析の応答値を求めているのでしょうか？
それともただ単にエネルギー一定則は適用せずに設計条件で与えられた荷重を非線形モデルに作用させて応答値を求めているだけでしょうか？
エネルギー一定則を適用しているかしていないか教えてください。 |
| Ａ４－７８． |
震度法と応答変位法の考え方について
まず、震度法も、応答変位法も、プッシュオーバー解析（荷重を漸増載荷して解析）を採用しています。
・震度法の場合：
構造モデルが終局に達するか最終載荷点に達するまで静的荷重を漸増載荷し、構造物全体系の荷重～変位関係グラフを内部計算します。
このグラフ上でエネルギー一定則に基づく等価水平震度の載荷ステップでの断面力により各部材の断面照査を行います。
・応答変位法の場合：
構造モデルの最終載荷ステップにおける断面力により断面照査します。この場合は、エネルギー一定則を適用しません。
応答変位法により解析した場合、プッシュオーバー解析（荷重を漸増載荷して解析）が行われる件につきましては、水道施設耐震工法指針P126の図3.4.6中に示されます「応答変位法－はりばねモデル－線形解析、および、－非線形解析」の先には何も記述されていません。
本プログラムでは、ここの扱いを次の様に考えております。
照査すべき耐震性能が１である場合は、本プログラムでは線形解析により行っています。
また、照査すべき耐震性能が２または３である場合は、材料や部材の非線形性を適切に評価できる解析モデル・手法を用いる必要がありますので、プッシュオーバー解析（荷重を漸増載荷して解析）による静的非線形解析を行っています。
根拠としましては、P130(3)応答変位法（はりばねモデル）にはプッシュオーバーの記載が特段ありませんが、耐震性能が２または３である場合の材料や部材の非線形性を考慮するには荷重増分法によるプッシュオーバー解析としています。
（3.4.3.2池状構造物の耐震性能の照査の[説明]で、P119下から13行目も参照願います。） |
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| Ｑ４－７９． |
地震動レベル１の周面せん断力・変位振幅荷重の求め方について「水道施設耐震工法指針1997年版」とした場合、地震時周面せん断力がレベル２よりレベル１の方が大きくなるが、なぜか。
速度応答スペクトルSvに地震動レベル１の設計水平震度をかけるべきなのではないか。 |
| Ａ４－７９． |
本件につきましては、水道指針の記載および弊社製品の計算方法に誤りがございます。
駐車場指針のSvが速度応答スペクトルなのに対し、水道指針のSvが単位震度当たりの速度応答スペクトルであるため、おっしゃる通り、SvにK’h1を掛け合わさなければならないと考えます。
弊社製品もその記載に準じて算出いたしますので、現状は、直接指定して頂くか、駐車場指針を選択された方が良いと考えます。
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| Ｑ４－８０． |
Lv2の曲げ照査が曲率照査となってしまう。耐力照査にならないか。 |
| Ａ４－８０． |
大変申し訳ございませんが、Lv2の耐力照査に対応しているのは、弊社製品「揚排水機場の設計計算」となります。
「配水池の耐震設計計算」では、降伏耐力と終局耐力の算出まで行っていますが、それらと各部位の曲げモーメントを比較する耐力照査の結果を出力することが出来ていません。
ご要望として承らせて頂きます。 |
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| Ｑ４－８１． |
1997年度版基準で、常時の解析を「版として計算」を行っておりますが、計算実行時に、「M-φ関係が成り立っておりません」とメッセージが出ます。 |
| Ａ４－８１． |
前置きといたしまして、1997年版基準のレベル２地震時の計算におきましては、全部材において、部材剛性の低減（M-φ曲線に基づく部材剛性の低減）を行いながら荷重載荷を行っていきます。
断面の引張側鉄筋量が少ないので Mc＞Myとなり、M-φ曲線が想定外となっています。
M-φ曲線が途中で逆転しているこの状態で計算を実行した場合、部材に発生する曲げモーメントが Mc を超えた時点から、部材剛性がM-φ曲線の第1勾配 → 第3勾配に激変（その差は 10E-3 程度）し、極めて弱い部材断面が存在するように扱われます。
上記の状態とならないよう、[配筋]画面の設定を見直して頂く必要がございます。 |
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| Ｑ４－８２． |
耐震壁は、どのようにモデルに反映しているのでしょうか。 |
| Ａ４－８２． |
耐震壁のモデル化につきましては、水道施設耐震工法指針1997年版のp136-137に関連説明がありましたので、こちらを参考にして頂ければと思います。
本プログラムでは、図3.4.4のモデル－１を耐震壁モデルとして採用しています。 |
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| Ｑ４－８３． |
レベル2地震時の計算を線形解析としている場合、地盤バネについても線形となるのか。 |
| Ａ４－８３． |
はい、お考えの通りでございます。 |
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| Ｑ４－８４． |
梁がある場合、無い場合と比べて計算はどのように変化するのか。 |
| Ａ４－８４． |
梁の断面がT型断面となり、図心位置が変わりますので、頂版骨組の位置がやや下に下ります。
断面計算におきましても、長方形断面に対する断面計算ではなく、T型断面に対する断面計算を行います。 |
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| Ｑ４－８５． |
固有周期の算出方法についてどのような文献を参考にしていますか。 |
| Ａ４－８５． |
下記の文献を参考にしております。
・構造力学公式集、（社）土木学会、1986.6
・新体系土木工学11構造物の耐震解析、土岐憲三、技報堂出版、1981.4 |
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| Ｑ４－８６． |
鉄筋の材質でSD295とSD345の違いは、どこに影響があるか。 |
| Ａ４－８６． |
耐震性能１（常時、Ｌ１）では、線形解析であり、どちらも許容応力度を参照するのみですので、計算結果自体に影響はありません。ただし、許容応力度の違いによって判定がOK/NGで変わる場合があります。
耐震性能２、３（Ｌ２）では、部材の非線形特性を評価する際に、降伏強度が用いられるため、計算結果に影響いたします。 |
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| Ｑ４－８７． |
[考え方]-[断面計算位置]-[任意の照査位置で断面計算を行う]に入力を行い計算実行を行った場合、任意の照査位置の計算結果はどちらに反映されるのでしょうか? |
| Ａ４－８７． |
任意位置を追加しますと、任意位置に格点を追加しますので、骨組みが変わります(任意位置で部材が分割されます)。
壁間は、等ピッチで分割していますが、任意位置が追加されますと、任意位置からあらたに等ピッチで分割開始します。
格点位置ごとに断面照査を行っていますので、任意位置以降で格点位置がずれる場合は、断面力抽出位置が変わるため照査結果が変わります。
ただし最大モーメント抽出には影響いたしません。
なお格点・部材が増えるなど骨組みが変わりますので、計算誤差程度の差が発生する場合がございます。
また、地盤ばねは格点集中ばねを用いておりますので、格点間隔が変わりますと集中ばね値が変わり計算結果に影響する場合がございます。 |
更新内容
