| Ａ１－１． |
耐震性能照査は常時の状態で慣用法により算出した必要根入れ長を満足し、また安定照査に問題がないと判断した構造物に対し行うとしているためです。
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| Ｑ１－２． |
弾塑性の計算で、有限長の設計は可能か |
| Ａ１－２． |
可能です。
本製品において、算定に用いる手法は、矢板壁を有限長の弾性ばり、地盤を弾塑性床とした弾塑性法を基本とします。
弾塑性法の考え方についての詳細は、製品ヘルプ［計算理論および照査の方法－弾塑性法－弾塑性法］を参照してください。
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| Ｑ１－３． |
常時の「モーメント図」「せん断力図」「変位図」を出力することは可能か |
| Ａ１－３． |
常時に関しては弾塑性法を行っていないため、「モーメント図」「せん断力図」「変位図」の出力は行っていません。
常時に弾塑性法を適用していないのは、常時の状態で慣用法を適用し、その結果「安定である」と判断できた構造物に対し、耐震性能照査を行うものであるという考えに基づいているためです。
ただし、レベル2地震時を常時の作用力で計算することは可能です。
少々面倒な作業にはなりますが、以下の設定により代用は可能と考えます。
(1) 常時の計算結果の土圧を「計算結果」モードの「土圧強度分布表」画面でCSV出力
(2) 入力モードに戻り、[初期入力]画面で「土圧強度を直接指定する」にチェック、「液状化の影響を考慮する」のチェックは外す
(3) [土圧強度]画面で、(2)で出力したCSVファイルの土圧を読込み
(4) 同画面で、レベル2地震時のそれぞれに対し、常時と同じ土圧を設定(右クリックのメニューからコピーが簡単に行えます。)
(5) 検討ケース「地震時」の画面で、動水圧、地震時慣性力のチェックを外す。（考慮しない）
(6) 計算実行して計算書を確認。
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| Ｑ１－４． |
ハット型鋼矢板や、軽量鋼矢板で設計を行うことは可能か |
| Ａ１－４． |
可能です。
プログラムでは、ハット型鋼矢板（SP-）2種類と、軽量鋼矢板（LSP-）6種類を準備しています。
初期値は、『鋼矢板 -設計から施工まで-（鋼管杭・鋼矢板技術協会）』及び『建築用資材ハンドブック』を参考にしており、［基準値｜鋼材｜矢板壁｜鋼矢板］で確認することができます。
新たな鋼矢板を追加する場合も、本画面で追加を行ってください。
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| Ｑ１－５． |
［基準値｜鋼材｜鋼材テーブル初期設定］で、初期テーブルファイルを設定できるが、このマスターファイルはどこで保存、または生成するのか |
| Ａ１－５． |
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| Ｑ１－６． |
盛土の斜面部分に重量を考慮したいが可能か |
| Ａ１－６． |
Ver.1.1.0において、盛土の斜面部分に対し荷重を載荷できるよう改訂しております。
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| Ｑ１－７． |
常時と地震時で残留水位の位置を変更したいが可能か |
| Ａ１－７． |
Ver.2.1.1～のプログラムでは、常時、地震時の残留水位の位置を変更できるようにいたしました。
［検討水位］画面で設定することができます。
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| Ｑ１－８． |
水路底部に、コンクリート打設をする場合にどこで設定を行えばよいか |
| Ａ１－８． |
［検討ケース｜常時］、［検討ケース｜地震時］の「上載荷重-受働側」にコンクリート重量分の値を設定いただければ良いかと思います。
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| Ｑ１－１０． |
設計の考え方で「河川指針(H24)」を選択した場合、計算の中にレベル1地震時の項目がないようだが、基準のp.7 ２．１耐震性能（2）に「レベル1地震動に対しては全ての自立構造について」とある。
なぜ、レベル1地震時の計算を省いているのか。 |
| Ａ１－１０． |
本製品が準拠している「河川構造物の耐震性能照査指針」では、レベル1地震時では耐震性能1を満たすことされています。
耐震性能1は、基準のp.8「4.静的照査法による耐震性能の照査方法」に基づいて慣用法で検討することにより、照査できるものと考えております。
製品の[初期入力]画面において、適用基準を「災害復旧工事の設計要領」に切り替えていただくとレベル1地震時が検討可能となり、慣用法を適用した結果がご確認いただけます。
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| Ｑ１－１１． |
地震時の崩壊角の計算時に、『崩壊角ζ計算時の√内が負になりました。』というエラーが発生して計算が行えない。
粘着力の値を変更せずに計算を流す方法はないか。 |
| Ａ１－１１． |
粘着力を変更できない場合は、対象の層の崩壊角ζを直接指定していただく方法が良いかと存じます。
矢板の背面地層部でエラーが発生している場合 ⇒ ［地層］画面の対象の層で、地震時崩壊角の設定を「1」とし、ζの値を設定してください。
盛土部でエラーが発生している場合 ⇒ ［盛土］画面において、崩壊角の設定を「1」とし、ζの値を設定してください。
また、盛土部が単層の場合のみ適用可能な方法ですが、換算載荷重の計算方法において、「フリューリッヒの地盤応力の理論」を適用する方法もございます。
本理論は、プログラムの適用基準の１つである『土地改良事業計画設計基準（H26）』に示されている計算手法です。
詳細な計算内容は、プログラムヘルプ［計算理論及び照査の方法｜作用｜換算載荷重｜フリューリッヒの地盤応力の理論］をご覧ください。
計算方法の変更は、［盛土］画面から行うことができます。
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| Ｑ１－１２． |
受働側地盤バネの算定方法を教えてほしい |
| Ａ１－１２． |
地盤バネは、対象の層の上側の水平方向地盤反力係数と、下側の水平方向地盤反力係数を各節点における集中荷重に換算して設定しています。
換算は、重心位置の算出と同じです。
地盤バネの考え方については、製品ヘルプ［計算理論および照査の方法｜弾塑性法｜弾塑性法］のページ中ほどに、詳しく記載しておりますので合わせてご確認ください。
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| Ｑ１－１３． |
前面側と、背面側の地層高さが同じであるような構造物の設計は可能か |
| Ａ１－１３． |
本製品は「河川護岸」を設計対象としており、そのような構造物については、準拠している基準類に取り扱いが明記されていないため、大変申し訳ございませんが、計算対象として想定をしておりません。
対象構造物が仮設構造物の場合は、多少データ作成にコツは必要ですが、弊社の「土留め工の設計」にて計算が可能となっております。
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| Ｑ１－１４． |
地盤ばねについて、上下限値をどちらも受動土圧の値として対象のバイリニアのバネを設定しているのはなぜか。
引張が発生しないように、マイナス側のバネは0としても良いのではないか。 |
| Ａ１－１４． |
自立式矢板の河川構造物において、杭頭部が（堤内→堤外）へ大幅に変位した場合、その反動で杭先端付近には（堤外→堤内）への微小の変位が生じます。
もし、『引張バネが発生しないように』非対称のバネを設定してしまうと、（堤外→堤内）への変位が少しでも生じた瞬間にバネが塑性化してしまうことになり、弾塑性解析が収束しなくなってしまいます。
また、本製品で対象にしている河川護岸は、主たる作用力が必ず（堤内→堤外）の方向です。
そのため、杭先端付近に生じる（堤外→堤内）方向の微小の変位についても、"受働"として考えています。
したがって、非常に精確に地盤バネを設定するのであれば、上下限値を
（A）「堤外側の（物性値で計算した）受働土圧」
と、
（B）「堤内側の（物性値で計算した）受働土圧」
とする必要があります。
ですが、（B）の値は、堤外側の地層より層厚が大きいため、当然、（A）の値よりも大きい値となります。
先ほども記載しましたように、（堤外→堤内）に生じる変位量は非常に微小です。
そのため簡易的に上下限値をどちらも「（A）堤外側の受働土圧」としていても、計算上問題はないと考え、結果としては「上下限値を堤外側の受働土圧の値とした、バイリニアの対称バネ」を設定していることになります。 |
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| Ｑ１－１５． |
計算条件に「九地整を適用する」という項目が追加されたが、これはどういう機能か
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| Ａ１－１５． |
仮想地盤面の自動計算が行えなかった場合に、九州地方整備局の基準による仮想地盤面の算出を行う機能になります。
河川指針、災害復旧に明記されている考え方ではありませんので、適用は設計者様の判断にてお願いしております。
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| Ｑ１－１６． |
コンクリート矢板に対応しているか |
| Ａ１－１６． |
Ver.2より、土地改良基準に対応し、コンクリート矢板の設計に対応しました。
平形、溝形、波形の3種類に対応しています。
コンクリート矢板の場合、以下2点について照査を行います。
(1)矢板断面に発生する最大曲げモーメントが、各種コンクリート矢板のひび割れモーメントを下回ること
(2)変位量が許容変位量以内となること
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| Ｑ１－１７． |
地震時動水圧の計算方法は何の基準に準拠しているのか |
| Ａ１－１７． |
地震時動水圧の考え方は、それぞれ以下に準拠しています。
分布荷重 … 河川構造物の耐震性能照査指針のⅠ共通編に記載の式
集中荷重 … 道路橋示方書Ⅴ耐震設計編ー6.2.5地震時動水圧に記載の式
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| Ｑ１－１８． |
受働側液状化層の地盤バネを設定していないのはなぜか |
| Ａ１－１８． |
「河川構造物の耐震性能照査指針」では、主働側の液状化の影響については明記されておりますが、受働側についてどのように扱うべきかは記載されていません。
そのため、現行製品においては、「結果的に安全側となるように」液状化層にはバネを考慮せずにモデル化しています。
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| Ｑ１－１９． |
地盤改良の設定には対応しているか |
| Ａ１－１９． |
土留め工の設計のように地盤改良範囲を設定したりすることはできませんが、
主働側、受働側に地盤改良後の物性値を設定していただければ対応可能かと思います。
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| Ｑ１－２０． |
災害復旧の基準で計算を実行すると、「粘性土の崩壊角がマイナスとなり計算出来ない」と表示されていたが、設計の考え方を"河川構造物の耐震性能照査指針"にすると、このエラーメッセージが出なくなった。なぜか。 |
| Ａ１－２０． |
エラーメッセージが出たり、出なかったりするのは、初期入力での適用基準の変更に合わせて、[検討ケース｜地震時]の主働土圧算出式が変更されているためです。
河川指針選択時は“修正物部・岡部法”、災害復旧選択時は“クーロン土圧(災害復旧)”を適用しています。
あくまで推奨される設定ですので、適宜設計に合わせてご変更いただければと思います。
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| Ｑ１－２１． |
必要根入れ長の計算を土留めと同じようにしたいが可能か |
| Ａ１－２１． |
本製品における必要根入れ長の計算はデフォルトで3.0/βで計算しています。
土留と合わせたい場合は、[基準値｜設計用設定値]にて値を変更できますのでそちらをご利用ください。
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| Ｑ１－２２． |
盛土入力画面の、「地震時崩壊角ξ計算時の上載荷重qの扱いについて」という設定はなぜ用意されているのか |
| Ａ１－２２． |
盛土部の換算載荷重の計算式の中には上載荷重の値が含まれていますが、災害復旧工事の設計要領では、土層が粘性土であった場合についての取り扱いが記載されていません。
そのため、ユーザ様が妥当と思われる数値が得られるよう、設定を変更できるようにこのような選択肢を設けています。
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| Ｑ１－２３． |
換算載荷重を考慮するとき、以下の①と②の設定で、計算実行時にエラーメッセージが出る、出ないの違いがあるのはなぜか
①盛土の入力を行わず、検討ケース画面-上載荷重に、直接、換算載荷重の値を設定した場合
②盛土の入力を行い、検討ケース画面-上載荷重を0.0として計算した場合 |
| Ａ１－２３． |
［盛土］の入力が行われていて、地層データに粘性土が含まれている場合、設定によっては収束計算を行っている場合があります。
このときの収束計算でエラーが表示されている可能性がありますので、［盛土］画面にて、q=0とする等の他の設定をお試しください。
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| Ｑ１－２４． |
地盤反力係数の計算範囲を、国交省の規定3π/4βとしたいが、どうすればよいか |
| Ａ１－２４． |
[基準値-設計用設定値]画面にて、地盤反力係数算定用係数を設定することができます。
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| Ｑ１－２５． |
粘性土cの値を変更して収束計算をした場合、地震時合成角tanθの結果が異なる。
合成角は設計水平震度にのみ依存するのではないのか。 |
| Ａ１－２５． |
対象の層が水面以下であり、地震時合成角を見かけの震度で計算しているために値が異なっている可能性があります。
見かけの震度は、設定によりますが、二建の提案式や、荒井・横井の提案式の場合は、上載荷重qに依存しています。
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| Ｑ１－２６． |
受働側の壁面摩擦角をマイナス値で入力したいが方法はあるか |
| Ａ１－２６． |
入力画面上では、壁面摩擦角はプラス値の符号での入力としていますが、受働側において、実際の計算では入力された値をすべてマイナス符号として処理を行っております。
（計算書出力の該当ページで、主働側と受働側の計算式を比較確認していただければご理解いただけるかと思います。）
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| Ｑ１－２７． |
動水圧を考慮しない設定は可能か |
| Ａ１－２７． |
［検討ケース｜地震時］の画面で「□動水圧を考慮する」のチェックを外してください。
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| Ｑ１－２８． |
地層の入力を標高で行いたいが可能か |
| Ａ１－２８． |
メイン画面の上部ツールバー［オプション｜地層入力方式］から、層厚⇔標高を切り替えることができます。
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| Ｑ１－２９． |
任意荷重で水平方向に集中荷重を入力しても、計算結果→外力の計算・側圧合計に入力した任意荷重が反映されない |
| Ａ１－２９． |
外力の計算、側圧合計で出力しているのは、計算書に記載の通り(3)任意「分布」荷重の出力となります。
任意集中荷重については、側圧合計で算出した分布荷重を集中荷重に換算してから、それらの値と合計するため、
仮想地盤面並びに作用力の計算ー3)作用力 に出力されており、計算にも考慮されております。
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| Ｑ１－３０． |
画面を開くと項目がすべて表示されず、設定したい項目にたどりつけない |
| Ａ１－３０． |
Windowsのフォントサイズが規定以外の設定値になっていることが考えられます。
お手数ですが、本製品はシステムフォントサイズを規定として使用してください。
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| Ｑ１－３１． |
河床面に根固め工を設置した場合、根固め重量を考慮した計算は可能か |
| Ａ１－３１． |
根固め工がある場合の対処法ですが、根固め工にも、
①水路底部すべてを根固め工とする、②根入れ周辺のみとする、③根固め工の種類
など様々なパターン、要因があると思いますので、適宜設計者様にて以下3通りからご判断いただければと存じます。
(1)根固め工を荷重としてのみ考慮する場合
→ 各[検討ケース]画面の受働側上載荷重に根固め工による荷重を設定してください
(2)根固め層の土圧強度を考慮したい場合で、土圧強度を仮想的に砂礫等で検討する場合
→ 根固め層の土質条件を[地層]画面にて設定してください
(3)根固め層の土圧強度を考慮したい場合で、土圧強度がわかっている場合
→ 初期入力画面より、「□土圧強度の直接指定」をご利用ください。
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| Ｑ１－３２． |
レベル2地震時について、慣用法での計算を行うにはどのようにすればよいか |
| Ａ１－３２． |
現在のプログラムでは、レベル2地震時について慣用法を適用することはできません。
ただし、レベル1地震時とレベル2地震時は震度が異なるだけですので、レベル1地震時の設計水平震度に、レベル2地震時の震度の値を設定し、土圧の計算式等を適切に設定いただければ、ある程度の代用は可能です。（液状化の検討は行えませんのでご了承ください。）
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| Ｑ１－３３． |
設計時に任意荷重の設定が可能か？ |
| Ａ１－３３． |
＜鉛直方向＞
矢板壁天端に作用するものとして検討ケースごとに１つだけ設定できます。
＜水平方向＞
水平方向には、頭部コンクリート(矢板壁)天端～矢板先端までの範囲に、陸→川、川→陸の両方向に設定することができます。
ただし、矢板天端より上方に作用する水平荷重は設定できません。
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| Ｑ１－３４． |
水平方向の地盤反力係数を地層ごとに設定する方法を教えてほしい |
| Ａ１－３４． |
［計算条件］画面において、「水平方向地盤反力係数」の設定を「地層ごとに入力」を選択した場合は、下記の手順により入力できます。
手順：
1、［地層］画面を開きます。
2、［地層］画面の「主働側」タブから「受働側」タブへ切り替えます。
3、「地層条件」タブに、「常時」地盤反力係数kHと「地震時」地盤反力係数kH の項目がございます。
また、本製品では、N値から地盤反力係数を自動計算する機能を用意しております。
上記の手順3において、「N値→kH」ボタンを押しますと、自動計算された地盤反力係数を各地層にセットします。
計算方法の詳細は、製品ヘルプ［計算理論及び照査の方法｜地盤反力係数｜水平方向地盤反力係数］をご覧ください。
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| Ｑ１－３５． |
［形状決定］画面に表示される、判定結果の「標高」は、層のどの位置を示すのか |
| Ａ１－３５． |
層の下端位置の標高を示します。
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| Ｑ１－３６． |
根入れ長さの計算に腐食代が考慮されてしまう。
災害復旧基準では、根入れ長さの計算には腐食代を考慮しないことになっているはずなので、考慮しないようにしたい。 |
| Ａ１－３６． |
［部材｜前面矢板壁材］の画面右側「腐食」の設定内に、「計算項目への影響」を設定する箇所がございます。
○根入れ長さ、○変位・断面力、○応力度 の3項目について、チェックが入っていると計算時に腐食が考慮される仕様です。
おそらくこの設定で根入れ長さにチェックが入っていると思われますので、腐食の影響を考慮したくない項目についてはチェックを外してください。
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| Ｑ１－３７． |
基準書を「河川基準⇒道示H14」とした時の
[考え方]-[設計条件]-[一般事項]-[水平方向地盤反力係数]-[換算載荷幅BH]
の考え方について質問です。
道路橋示方書の考え方だとBH＝√D/βとなります。
この時のD＝基礎の載荷＝矢板幅×延長となるのでしょうか？
また、βを用いているため、トライアル計算しなければならないのでしょうか。 |
| Ａ１－３７． |
お考えの通りとなります。
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| Ｑ１－３８． |
入力範囲について、「災害復旧工事の設計要領」では「－15」となっているはずで、入力範囲を0.00～89.99にしている理由は何でしょうか。
（負の値を入力できないようにしている理由は何でしょうか。） |
| Ａ１－３８． |
入力画面上では、壁面摩擦角はプラス値の符号での入力としています。
当該の値に「15.00」を入力いただければお考えの入力は可能です。
なお、計算書の出力においては、受働側計算式のδをすべてマイナス表記にすることで対応しています。
（計算書出力の該当ページで、主働側と受働側の計算式を比較確認していただければご理解いただけるかと思います。）
受働側の壁面摩擦角につきましては、この土圧計算の段階で内部でマイナス符号として処理を行っております。
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| Ｑ１－３９． |
鋼矢板の剛性が高いⅢｗ型やⅣｗ型で計算を行うと下記内容が表示され以降の計算ができません。
「レベル1地震時-特性値：着目層内で収束計算に失敗しました。βの計算ができないので入力に戻ります。
継続不能です。地層データにおけるｋＨを見直してください。」 |
| Ａ１－３９． |
■解決方法
１．エラー文章の通り地層データにおけるkHを設計者様のご判断の上で見直して頂く。
２．[考え方]-[計算条件]-[水平方向地盤反力係数]-[設定]において一括指定にして頂く。
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| Ｑ１－４０． |
地層をひとつにまとめた場合検討に支障がでますか？ |
| Ａ１－４０． |
地層を分割した場合と、単一層にした場合とでは、液状化の状況も異なることが予想されます。
基本的には、土質物性値が異なる地層単位で地層を分割すればよいと考えられます。
その土質物性値に、N値の変化を考慮するか否かも、設計者にてご判断頂きたいと思います。
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| Ｑ１－４１． |
計算が実行できない。原因としては何が考えられるか |
| Ａ１－４１． |
よくある原因としては、以下が考えられます。
1.下記の2点において入力方法の整合性が取れていない。
・[オプション]-[地層入力方式]が層厚入力となっている。
・[地層]-[主働側タブ]-[地層条件タブ]における入力が標高と思われる値となっている。
2.受働側の地層が入力されていない。
[地層]-[受働側タブ]-[地層条件タブ]に地層の入力を行って下さい。
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| Ｑ１－４２． |
(a)式におけるΣγi+2qについて、γhは、すべり面が通過する地層の重量でしょうか。
また、2qのqは、重機荷重や盛土の荷重がかかってきたものでしょうか。 |
| Ａ１－４２． |
全てお考えの通りでございます。
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| Ｑ１－４３． |
上載荷重のスイッチが多数あるが、重複しないように入力するにはどうしたらよいか |
| Ａ１－４３． |
初期入力は、各ケースの画面へ振り分けるための入力になっています。
地層画面の入力は、盛土へ載荷する場合に入力します。
各ケースの画面の入力は、盛土を除く地表面天端へ載荷する場合に入力します。
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| Ｑ１－４４． |
地層画面の「壁面摩擦角」ボタンを押下した時、自動でセットされる値の根拠は？
砂質土/砂礫土 → 常時：δ＝φ/3、 地震時：δ＝0.0
粘性土 → 常時、地震時いずれも δ＝0.0 |
| Ａ１－４４． |
こちらは、道路橋示方書・同解説 Ⅰ共通編を参考にしています。
平成29年の道路橋示方書の場合、P118にある表-解 8.7.1をご参照ください。
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| Ｑ１－４５． |
計算実行時に下記のようなエラーが生じる。
「主働側の作用荷重がすべて0.0となったため、計算が続行できません。
対処法：任意水平荷重に過剰な負の作用力が設定されている可能性があります。
本製品では、必ず(河←陸)の作用方向を「主働側」として設計するため 受働側圧強度＞主働側圧強度 となった場合は主働側圧強度を 0.0 として計算します。」
盛土がある分、主働側圧強度が大きくなると考えているが、受働側圧強度が大きくなっているのか。 |
| Ａ１－４５． |
主働土圧の計算方法と受働土圧の計算方法が異なるということ、盛土の荷重はそのままでなく換算載荷重となることが、お客様の想定との差異を生んでいると考えます。
また、構造水深が浅い場合、上記の要因によりエラーとなりやすいです。
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| Ｑ１－４６． |
地盤の種類で、粘性土、砂質土、礫質土の区別がありますが、砂質土と礫質土については、実質的な計算上の処理は同じと考えてもよいのでしょうか？ |
| Ａ１－４６． |
計算上はお考えのとおり砂質土と砂れき土の扱いは、ほぼ同じになります。
異なる点といたしましては、本製品には液状化の判定機能があり、その液状化の判定において、「粒度の影響を考慮した補正N値 Na」を算出する際の計算式が異なります。
＜砂質土＞
Na＝C1・N1＋C2
＜礫質土＞
Na＝｛1－0.36log10(D50/2)}・N1
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| Ｑ１－４７． |
主動側の土圧が0になり、計算が続行できません。盛土も壁体の近傍にあるため、土圧が0になるとは考えられませんが、どのような原因があるでしょうか。
また、このような場合の対策を教えてください。 |
| Ａ１－４７． |
粘性土層において粘着力が大きい場合、粘着力により土圧が大きく低減される式を採用すると、土圧が0を下回ってしまう場合がございます。
例えば、クーロン土圧の(a)式を採用した場合、式の後半で C/(cosζsinζ) を引くため、土圧が大きくない地表面付近で0を下回ってしまう場合がございます。
このような場合は、地層データを見直して頂くか、主働土圧の取扱いの考え方の見直しをご検討ください。
クーロン土圧における粘性土の取扱いは[検討ケース]-[地震時]-[主働土圧の取扱い]タブで変更することができます。
計算式を「(a)式と(b)式を比較」か「(b)式で計算」にしてエラーを回避できるご確認ください。
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| Ｑ１－４８． |
盛土を入力しているにもかかわらず、換算載荷荷重が0となってしまう。 |
| Ａ１－４８． |
すべり面上の水平距離Lnが、矢板から盛土までの距離Bi（この場合、B1）を下回っていると、盛土の土塊重量を換算載荷重に含めることができず、換算載荷重が0となります。
このすべり面上の水平距離Lnが極めて小さくなる原因は、前面側（河床側）と背面側（岸側）における天端標高の差が極めて小さいことに起因いたします。
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| Ｑ１－４９． |
電算計算実行時の主働側荷重強度＜受働側強度が反対になっているため実行できません。対処方法をご教授願います。モデルは、地表面地盤の差はなく平坦です。 |
| Ａ１－４９． |
本ソフトウェアは、陸側を主働側、河側を受働側として固定しています。
お考えの計算を行う場合は、水位や地層の入力を主働側と受働側で逆にして頂く必要がございます。
そうすることで計算することが出来るようになります。
しかしながら、そのように入力しますと、陸側の地表面天端より水位が大きくなってしまいますので、その場合、その水圧が考慮されなくなります。
つきまして、水圧を手計算して頂き、その代わりに任意荷重として設定して頂きますようお願いいたします。
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| Ｑ１－５０． |
変位計算の変位は、頭部コンクリートの天端のものか、矢板天端のものか。 |
| Ａ１－５０． |
頭部コンクリートがあれば頭部コンクリートの天端のものとなり、頭部コンクリートがなければ矢板天端のものとなります。
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| Ｑ１－５１． |
盛土の入力を行う表が表示されません。なぜでしょうか。 |
| Ａ１－５１． |
テキストサイズとディスプレイ解像度の設定をお確かめください。
テキストサイズとディスプレイ解像度の設定は Windowsスタート→設定（歯車アイコン）→システム→ディスプレイ で可能です。
ともに推奨値をお選びいただき現象が改善されるかご確認ください。
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| Ｑ１－５２． |
動水圧の式のkhは、導出方法や参考文献が不明なため、どのように入力すればよいでしょうか。 |
| Ａ１－５２． |
検討ケース-地震時画面にて、計算して頂けますので、その値をご利用ください。
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| Ｑ１－５３． |
液状化の判定の有無を地層ごとに設定できますか。 |
| Ａ１－５３． |
はい。
地層画面の「液状化検討位置」タブ内において、「液状化判定」という項目がありますので、こちらにチェックを入れて頂くと、液状化の判定を行います。
なお、本入力項目は、液状化の判定を行う場合のみ表示されます。
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| Ｑ１－５４． |
コンクリート矢板の規格に溝形(添付資料)は選定できるのでしょうか。 |
| Ａ１－５４． |
コンクリート矢板に溝形を用いることは可能です。
「初期入力」画面で前面矢板壁について「種類＝コンクリート矢板」とし、「断面形状＝溝形」としてください。
そして、「部材」－「前面矢板壁材」でお考えの矢板番号を指定してください。
なお、本製品は任意の矢板を登録することができます（既存のデータを変更することも可）。
コンクリート矢板であれば、メインメニュー「基準値」－「矢板」－「コンクリート矢板」に追加します。
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| Ｑ１－５５． |
ソフトに登録されているコンクリート矢板の出典を教えて下さい。 |
| Ａ１－５５． |
『高強度コンクリート矢板設計・施工ハンドブック（2014年7月）日本コンクリート矢板工業会』
または、メーカー様のHPを参考に設定しております。
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| Ｑ１－５６． |
液状化時の漸増成分の計算における単位体積重量は、どの値を使用していますか。 |
| Ａ１－５６． |
液状化層は、残留水位以浅および以深に関係なく飽和単位体積重量を使用します。
非液状化層は、残留水位以上のとき湿潤単位体積重量、残留水位以下のとき水中単位体積重量を使用します。
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| Ｑ１－５７． |
液状化時の仮想支持点が明らかに側圧合計の結果において主働側より受働側が大きくなった地点より下にあります。これはなぜでしょうか。 |
| Ａ１－５７． |
液状化時における仮想支持点は、一番下の液状化層下面より下にしなければならないためです。
その地点で既に主働側より受働側の側圧合計が大きけれればその地点が仮想支持点となり、まだ主働側の側圧合計が大きければ、その地点より下へ再計算いたします。
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| Ｑ１－５８． |
仮想地盤面の自動設定はどのようにして設定されていますか。 |
| Ａ１－５８． |
九州地方整備局の算出法を適用しない場合は、受働土圧が主働土圧を上回った地点を仮想地盤面といたします。
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| Ｑ１－５９． |
仮想地盤位置の計算方法を教えて下さい。 |
| Ａ１－５９． |
仮想地盤面につきましては、算出式等は無く、主働側と受働側の側圧が釣り合う地点になります。
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| Ｑ１－６０． |
固有周期を入力できるようになっていますが、固有周期は何の計算に用いますか。 |
| Ａ１－６０． |
固有周期は設計水平震度の算出に用います。
ただし、固有周期を自動で計算する機能は有しておらず、本製品で準拠している基準「河川構造物の耐震性能照査指針」におきましても固有周期について算出法および設定法が明記されていないため、別途お求めて頂く必要がございます。
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| Ｑ１－６１． |
盛土の換算載荷重を計算する際、ζを求める式が粘性土の式ではなく砂質土の式で計算しているのは何故でしょうか。 |
| Ａ１－６１． |
災害復旧基準等に盛土が粘性土層である場合の計算について明記されていないため、ヘルプ[計算理論及び照査の方法]-[作用]-[換算載荷重]-[崩壊角による計算]に記載している通り、盛土における換算載荷重の計算は、砂質土層と同様の計算式で行っています。 |
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| Ｑ１－６２． |
盛土の換算載荷重を計算する際に用いる土の単位体積重量はどれでしょうか。 |
| Ａ１－６２． |
残留水位より上は湿潤単位体積重量、水位より下は水中単位体積重量としています。 |
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| Ｑ１－６３． |
盛土の上載荷重q3を入力しても計算に反映されていないようです。何故でしょうか。 |
| Ａ１－６３． |
盛土の上載荷重q3は、盛土の天端に載荷される上載荷重のため、崩壊角による計算においてすべり面が盛土の天端に達していない場合、q3は計算に反映されません。 |
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| Ｑ１－６４． |
フリューリッヒの地盤応力の理論を用いた換算載荷重の計算において、荷重の載荷位置を矢板天端から少しずらしたいのですができません。何故でしょうか。 |
| Ａ１－６４． |
フリューリッヒの地盤応力の理論においては、矢板天端から上載荷重がかかっている場合の計算を行うため、本製品の入力および計算もそれに合わせて実装されています。 |
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| Ｑ１－６５． |
決定矢板長の算出方法を教えてください。計算して求める値ではないのでしょうか。 |
| Ａ１－６５． |
決定矢板長は計算値ではなく、計算実行後に表示される[形状決定]画面で入力した値です。 |
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| Ｑ１－６６． |
盛土の傾斜を無くし、階段状に積み上げたい場合はどのように入力すれば良いでしょうか。 |
| Ａ１－６６． |
各段のWbi(m)を0.000(m)とし、Bi(m)およびHbi(m)に任意の値を入力して頂ければ可能です。 |
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| Ｑ１－６７． |
主働土圧、残留水圧、振動成分、受働側漸増成分などのパラメータは内部計算でしょうか。 |
| Ａ１－６７． |
全て内部計算いたしますが、以下については直接設定することもできます。
| 土圧強度： |
常時および地震時の土圧強度は直接入力することができます。主働側、受働側それぞれ設定が可能です。 |
| 残留水位： |
残留水位は内部計算の他、直接設定することができます。また、各ケースごとに異なる水位を設定することもできます。水圧は内部計算になります。 |
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| Ｑ１－６８． |
地盤の特性値βは、内部計算のみでしょうか。 |
| Ａ１－６８． |
はい、プログラム内部にてトライアル計算を行うのみとなります。
その際の「壁体モデルと見なしうる壁長(###/β)」は、[基準値]-[設計用設定値]にて入力して頂けます。
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| Ｑ１－６９． |
仮想地盤面は、どのような目的で自動計算および設定するのでしょうか。 |
| Ａ１－６９． |
自立式矢板の設計は、Changの式が成り立つものとして計算するため、Changの式における塑性領域と弾性領域の境目として主働側と受働側の水平荷重が等しくなる位置を仮想地盤面として設定する必要があります。
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| Ｑ１－７０． |
[前面矢板壁（鋼矢板）]画面に[鋼矢板の有効率α]という入力がありますが、何を設定するのでしょうか。 |
| Ａ１－７０． |
継手による有効率を指定して下さい。
継手によるロスが無い場合は、1.00のままとして下さい。
参考までに道路土工仮設構造物工指針では、以下のようになっています。
( )内は、コンクリートで矢板頭部から、30.0cm程度の深さまで連結した場合の有効率。
| 断面二次モーメント 根入れ計算に用いるβ算出用 | 1.00 |
| 断面二次モーメント 断面力、変位計算に用いるβ算出用 | 0.45(0.80) |
| 断面二次モーメント 断面力、変位計算用 | 0.45(0.80) |
断面係数 応力度計算用 | 0.60(0.80) |
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| Ｑ１－７１． |
入力済みの地層データに１層追加したいがどのようにすれば良いか。 |
| Ａ１－７１． |
層を追加したい部分の上側の地層を選択し、Insertキーを押下してください。
選択した層が１つ下の行にコピー及び挿入されます。
表入力における操作方法は、ヘルプ[概要]-[UC-1共通事項]-[基本操作]-[表入力の操作]をご参照ください。
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| Ｑ１－７２． |
鋼矢板の有効率αが全て1.00となっているが、災害復旧基準の記載に合わせるためにはどのように設定すればよいか。 |
| Ａ１－７２． |
災害復旧基準に合わせるのであれば、「断面力、変異計算に用いるβ算出用」と「断面二次モーメントIに対して」のαを0.8としてください。
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| Ｑ１－７３． |
コンクリート矢板におけるひび割れモーメントの割増係数は、常時用と地震時用とを分けて入力できますか。 |
| Ａ１－７３． |
はい、Ver.2.4.0にて対応しております。
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| Ｑ１－７４． |
矢板全長（壁長）はどこで設定するのか。 |
| Ａ１－７４． |
計算実行後に表示される[形状決定]画面で入力してください。
矢板長は同画面で確認できます。本製品では必要根入れ（壁長）を確認した上で決定値を入力できるように、このような仕様にしております。
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| Ｑ１－７５． |
液状化低減係数DEは直接入力できるか。 |
| Ａ１－７５． |
可能です。
計算実行後表示される[形状決定]画面右側の「液状化判定結果」にてレベル1地震時、レベル2地震時(Ⅰ)、レベル2地震時(Ⅱ)毎にお考えの値を『De(採用値)』に入力してください。
初期値は計算した結果を自動的にセットしております。
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| Ｑ１－７６． |
仮想地盤面の位置が構造水深と同じ位置となるが、理由を教えてほしい。 |
| Ａ１－７６． |
仮想地盤面は、構造水深位置からスタートして、「受働側作用力≧主働側作用力」となる位置（受働土圧が主働土圧を上回った地点）に設定されます。
受働側の土圧強度の値が一層目から大きく算定されている場合、構造水深位置で既に、「受働側作用力≧主働側作用力」となり、結果的にこの構造水深位置が仮想地盤面として算出されます。
（計算書の「外力の計算」-「側圧合計」の表をご覧いただけると、構造水深の位置で、「受働側作用力≧主働側作用力」となっていることがご確認いただけるかと思います）
上記の結果が望ましくない場合は、仮想地盤面を直接指定していただくこともできます。
[考え方]-[計算条件]画面の[仮想地盤面]タブで、仮想地盤面位置を設定できますので、こちらをご利用ください。
（関連：Ｑ１－５８． Ｑ１－５９．）
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| Ｑ１－７７． |
残留水圧を考慮しないようにすることはできるか。 |
| Ａ１－７７． |
[水位条件]－[検討水位]にてR.W.L=L.W.Lと入力すると、残留水圧は考慮されません。
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| Ｑ１－７８． |
壁体天端が背面側地表面より上にあるような設定（壁体が突出しているような状況）はできるか。 |
| Ａ１－７８． |
[初期入力]画面で「地表面の標高を設定する」をONとして、地表面G.L.を入力してください。
その後、「前面矢板天端高、頭部コンクリート天端高＞地表面G.L.」として入力してください。
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